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1、精选优质文档-倾情为你奉上嫩江至丹东高速白城至黑水段建设项目AK8+287.523脚手架工程安全专项施工方案（NDBH02合同段）吉林省松江路桥建筑有限责任公司脚手架工程安全专项施工方案一、工程概况 嫩江至丹东高速公路白城至黑水段建设项目NDBH02合同段主线K93+000K112+000，洮河机场连接线：K0+000K7+500，全线里程26.5Km。主要工程内容为：路基工程（包括路基土石方、排水、防护）、桥梁工程（包括桥梁安全设施）、路面工程（垫层、底基层、基层、沥青砼面层、钢筋水泥砼路面及其它路面工程）。采用满堂式碗扣支架进行施工施工现浇梁的桥梁有：AK8+287.523跨线桥，K93+
2、375.001分离立交桥，K110+102.623分离立交桥，天 桥13座（K96+490天桥， K97+210天桥， K97+986天桥，K99+260天桥， K104+630天桥，K99+758天桥，K102+830天桥，K103+500天桥，K105+341.3天桥，K108+492天桥 ，K109+500天桥，K110+635天桥、K111+332天桥）。二、适用范围 脚手架安全专项施工方案的编制方法适用于嫰丹高速NDBH02合同段段现浇桥落地式扣件钢管脚手架。三、主要编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 2、建筑施工安全检查标准 3、建筑施工高处作业安全技术规范四、危险
3、源识别与监控 1、脚手架工程事故的类型分析 、整架倾倒或局部跨架。 、整架失稳、垂直坍塌。 、人员从脚手架上高处坠落。 、落物伤人（物体打击）。 、不当操作事故。 2、引发事故的主要原因分析。 、整架倾倒或局部跨架。 、构件缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等。、在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙体等。、构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载。、地基出现过大的不均匀沉降。、人员从脚手架上高处坠落、作业层未按规定设置围挡防护。、作业层未铺满脚手板或架面与墙之间的间歇过大。、脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。、不当操作产生的碰撞和闪失等。、
4、落物伤人（物体打击）、在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人。、架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人。、整架倾倒、垂直坍塌或局部跨架，砸伤工人或路过行人等。、不当操作大致有以下情形：、用力过猛，致身体失稳。、在架面上拉车退着行走。、拥挤碰撞。、集中多人搬运或安装较重构件。、架面上的冰雪未清除，造成滑落。、其他伤害、在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工。、在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用。、脚手架的外侧边缘与外电架空线路之间没有保持安全操作距离等。3、危险源的监控、对脚手架的构件配件材料的材质，使用的机械、工具、用具机械监控。、对脚手架的构件
5、和防护设施承载可靠和使用安全机械监控。、对脚手架的搭设、使用和拆除机械监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。、加强安全管理，对施工环境和施工条件机械监控。五、脚手架安全技术设计1、一般规定本工程按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定：、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。、立杆的稳定性计算。、连墙体的强度、稳定性和连接强度计算。、立杆地基承载力计算。、计算构件的强度、稳定性与连接强度时，采用荷载效应基本组合的设计值。、脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。、纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不
6、大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。六、安全组织机构成立以项目部经理为组长，总工程师、主管生产的副经理、主管安全的副经理为副组长的安全管理领导小组。 安全领导小组定期、不定期对工点的安全工作进行检查、评比，奖优罚劣，促使现场的安全工作实现良性循环，以取得良好的社会效益和经济效益。组 长：邹亮东副组长：赵慧丰 贺彦会 李国辉组 员：包永健 李文刚 赵学海 安全科专职安全员：赵崇华 周海超 李文刚 石文猛 王迎宾七、脚手架搭设、拆除（一）支架布置形式1、地基处理由于先期施工已在桥跨范围内换填了不小于60cm厚的砾石土，并已压实，因此在砾石土上铺设一层砂砾找平层，厚度不小于20c
7、m，振动压路机压实，承台基坑范围内用砂砾回填，水沉法密实，砂砾垫层上浇筑10cm厚C20砼以分散应力。支架两侧设排水沟，以排除雨水或施工多余用水，防止雨水冲刷支架基础，造成支架沉陷变形，避免支架基础遇水浸泡后地基承载力降低及支架产生不利变形。2、碗扣式支架布置方式支架采用48*3.5碗扣式钢管支架。在梁底板范围内立杆按60*90*120cm进行布置，即立杆横桥向间距60cm，纵桥向间距90cm，横杆步距120cm；箱梁翼板范围内立杆按90*90*120cm进行布置，即立杆纵横桥向间距均为90cm，横杆步距120cm，上下两层横杆步距均为60cm。立杆上下采用可调式顶托、底托，顶托和底托长度不小
8、于45cm。顶托上顺桥向铺设10*10cm松木方作为纵梁，纵梁上横桥向铺设10*10cm作为横梁，横梁中心间距45cm。最外一排立杆作为安全护栏使用，距离箱梁模板不小于40cm，其中满铺跳板，安全护栏上两层横杆，步距60cm。（二）支架搭设1、放样准备：在桥跨内放出纵轴线及左右边线，测定各排立杆位置，垫筑支架底座跳板，测定其标高，计算立杆长度。2、支架拼装（1）根据布架设计要求，在已处理的地基上，安装木跳板和立杆可调底座，然后将立杆插在其上。为避免立杆接头处于同一平面，故第一层框架的立杆分别采用LG-240和LG-120型立杆相互交错，参差布置，其余几层除顶部用短型立杆补齐外，全部采用LG-2
9、40型立杆。（2）支架组装必须先中间，然后向两边推进，不得从两边向中间合拢组装。纵、横向支架组装先立好跨中3个排架，第一层立杆拼装校正后，固定纵横水平连杆，再逐层上升。（3）碗扣型支架的底层拼装最为关键，其拼装质量直接影响支架的整体稳定性，因此，要严格控制搭设质量。当拼装完第二层横杆后，先用经纬仪检查立杆垂直度和纵向直线度，再检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调底座使横杆间的水平度偏差小于1/400L，立杆垂直度偏差必须小于全高的1/500，顶部绝对偏差小于10cm；同时应逐个检查每根立杆底座是否松动，如有不平或松动应旋紧可调底座，当底座支架符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并顺时针旋转扣紧，
10、用铁锤敲击几下即能牢固锁紧；再接长立杆，立杆插好后，使上部立杆底端连接孔与下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。（4）为增强支架的整体稳定性，纵横桥向每5跨沿全高设置剪力撑，剪力撑与地面的夹角为4560。剪力撑必须用扣件与碗扣支架的立杆、水平杆连接，转扣设置数量应大于80%，以确保支架的整体稳定性。底层框架必须在内外立杆底部设置扫地杆，不得使立杆悬支在底座上。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。整架拼装完后检查所有连接扣件是否扣紧，松动的必须用扳手拧紧。（5）在立杆顶部设置可调顶托，托撑上顺桥向设置10*10cm木方，调整顶托高度使木方受力均匀，在木方上横桥向布置48*3.5钢管
11、横梁，钢管间距45cm，并用10#铁丝将钢管与木方捆绑牢固。顶托托撑的调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶部自由端的稳定。（三）等载预压机场互通AK8+287.523跨线桥，该上部结构为20+25+25+20m预应力砼（后张）连续箱梁，箱梁顶板宽19m，底板宽13.7m，单箱四室结构，C50砼总量为1117.17m3采用满堂式碗扣支架进行施工。底模铺装后，对支架进行等载预压。预压荷载为箱梁梁体自重2566吨（1117.17*2.6-1.449*90*2.6=2566吨）。预压前，先记录预压部位基准点的原始标高，用吨袋装砂砾进行预压，每袋装砂砾1.1吨，共需吨袋2340个。预压期间，每天
12、早晚两次测量基准点标高，若连续24小时观测基准点处的沉降值小于1mm，即可卸载。卸载后，继续观测，取得了预压的弹性变形量，由此确定箱梁的模板支架高度，箱梁底面设计高程加上支架的弹性变形量即为底模的设计高程，本支架不设预拱度。（四）安全保障措施1、为保证操作方便及作业人员的安全，外侧必须设置防护栏杆，护栏设置2层，间距60cm。2、支架拆除时，必须划出安全区，设警示标志，并设专人看管。3、支架拆除必须从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同时拆除。（五）机场互通AK8+287.523跨线桥支架各部位受力安全验算.荷载计算取匝道桥第二跨25m（支架最高、自重最大）进行验
13、算。箱梁翼板宽2.3m，底板宽13.7m。1、箱梁自重荷载：钢筋砼容重按26KN/m3计算。箱梁翼板截面积为（0.18+0.45）*2.3*0.5*2=1.449m2。箱梁翼板自重荷载：P1=1.449*25*26/（25*2.3*2）=8.19KN/m2 按整体平均受力考虑时箱梁梁体自重荷载：P2=（1117.17/90*25*26-1.449*25*26）/（13.7*25）=20.808KN/m2 。单独考虑中横梁位置时：P2=【14.4*0.45+（14.4+13.7）*0.95*0.5】*1.8*26/（13.7*1.8）=37.629 KN/m22、模板自重荷载：侧模自重0.8T/
14、m，底模自重0.7 T/m，芯模自重0.45 T/m，则模板自重：P3=（0.8+0.7+0.45）*25*9.8/（25*19）=1.006KN/m2 3、横梁10*10*400cm松木方自重荷载：10*10*400cm松木方每根长4m，间距45cm，木方按0.7T/m3计算，则木方自重：P4=（25/0.45+1）*5*0.1*0.1*4*0.7*9.8/（25*19）=0.163KN/m24、纵梁10*10*400cm松木方自重荷载：木方按0.7T/m3计算，箱梁梁体下共24排，每侧翼板下4排。则：箱梁梁体下木方自重：P5=25/4*24*0.1*0.1*4*0.7*9.8/（25*13
15、.7）=0.120KN/m2箱梁翼板下木方自重：P6=25/4*4*0.1*0.1*4*0.7*9.8/（25*2.3）=0.119KN/m25、碗扣支架自重荷载：碗扣支架2.4m立杆重量14.02Kg，0.9m横杆重量3.97Kg，0.6m横杆重量2.82Kg，顶托重量7.5Kg，底托重量7.2Kg，计算时取立杆每米重14.02/2.4=5.84Kg/m，横杆3.97/0.9=4.41Kg/m，0.6m横杆2.82/0.6=4.7Kg/m，梁体区域按支架高度9m高（实际高度不到9m），翼板区域按支架高度10.4m，则：梁体下支架自重：P7= 24*29*9*5.84（立杆重量）+24*28*9/1.2*4.41（0.9m横杆重量）+23*29*9/1.2*4.7（0.6m横杆重量）+24*29*14.7（顶、底托重量）/（13.7*25）=122.136Kg/m2=1.197KN/m2翼板下支架自重：P8= 4*29*10.4*5.84
