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1、如皋港船舶配套交易城二期外墙脚手架及安全通道施工方案南通通博建设工程有限公司二O一O年八月目 录第一章 工程概况第二章 外脚手架施工方案一、编制依据二、施工方案的确定三、施工部署四、主要构造措施五、外脚手架安全性能计算六、脚手架的搭设七、搭设外架的安全措施第三章 安全通道施工方案一、安全通道布局二、安全通道的搭设附图一：落地式双排脚手架搭设示意图第一章 工程概况如皋港船舶配套交易城二期1、5、7#、9#、11，13#楼工程是由南通金嘉花园房地产开发有限公司开发，本工程位于如皋市长江镇(如皋港区）长青沙疏港路西侧,纬二路南侧，已建船舶交易城北侧，框架结构,其中#、3、5、7#、#、楼为六层框架结
2、构。本工程设计合理使用年限为50年；本工程耐火等级为一级，地下室耐火等级一级，结构内型：剪力墙结构，结构抗震设防力度为六度，屋面与地下室防水为二级。 表1-1序号项目名称内 容工程名称如皋港船舶配套交易城二期1、3#、#、7#、9、#、13楼工程2工程地址长青沙疏港路西、纬二路南侧、已建船舶配套交易城北侧3建设单位南通市金嘉花园房地产开发有限公司4设计单位南通市建筑设计研究院有限公司5监理单位南通远大建设工程咨询有限公司6施工单位南通通博建设工程有限公司7耐久年限5年场地类别类抗震设防烈度6度结构抗震设防标准丙类8建筑规模层数六层，其中楼是十二层9建筑面积地 上41021M10结构形式上部结构
3、框架结构1工期目标工程总工期为45日历天12质量目标合格第二章 外脚手架施工方案一、编制依据 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001，J84-2001）. 、建筑施工安全检查标准JJ5999。二、施工方案的确定依据本工程特点，外脚手架采用两种方案搭设，1、#、5、7、#、11楼采用双排钢管脚手架；13#楼一四层采用双排钢管脚手架，四层以上采用升降脚手架。本方案为双排钢管脚手架施工方案,升降脚手架施工方案详见主体阶段施工方案。三、施工部署 （一)、双排钢管脚手架布局 外墙采用落地式双排脚手架,生根于轴、36轴、A轴、F轴向外2米硬化场地上。 （二）、双排钢管脚手架布置 脚
4、手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l15m，步距高h=1.80m，内立杆离墙b0.35m。四、主要构造措施(1）连墙撑：为了保证脚手架稳定，沿脚手架竖向间距=5。m(三步架),水平距离L=4。m（三个纵距）,用钢管及扣件将脚手架与主体结构连接固定。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度超过门窗洞口边缘250mm以上。（2）剪刀撑:沿脚手架外侧每5跨且不小于由下至上连续设置剪刀撑,剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为460,用扣件与脚手架连接。五、外脚手架安全性能计算以高层建筑施工手册中,3高层建筑施工脚手架的设计与计算为计算依据。1、横向水平杆计算（1)抗弯强度计算最大弯矩设计值 外伸长度按30mm计取 、脚
5、手板自重产生的弯矩查表4312,脚手板自重标准值=0.5Km2 Mak=qa2/2=0。35302/2=1。5710 m b、施工荷载产生的弯矩Qk 主体施工均布荷载按。0 N/m2计算 M= qa2300-3002/2=3515N。 mm 则最大弯矩设计值Mm Mmax=12 ak.4MQ=1.21。575104+1.4.35105=.079105。m 抗弯强度验算查表431，钢管截面模量=5080 mm3 = Max/W=2。07905/508=093/mm2f=205 N/ mm2 符合要求（）挠度验算最大挠度Vax Vma= qa（l3+4a2+a2)4I =（0。33。)00(-15
6、03+41503002+33003）/24201031210=36 mm 容许挠度V L15=1200/1508mm Vma3.6 mV 8 m（3）扣件抗滑承载力计算 最大支座反力计算 a、A支座反力R RAql(1/）/=(35+3.0）150（1+30/502/=340.63N b、B支座反力 RB= ql(1a/l2)2=(035+3。）120（-3002/002)2843N则最大支座反力ax RA3140。3N=3。14KN查表4-36得，扣件抗滑承载力设计值R=80N则 max3.14N N/A=0.81N/ mm2 符合要求3、连墙杆计算 （1）由风荷载产生的连墙杆轴向力设计值
7、a、风压标准值K 基本风压值0=。35N/ m2 K=00ZZ0=0。70100.941。0。0990.35=。2K/ m2、每根连墙杆所覆盖外侧脚手架迎风面积w每三个纵距,三个步距设置一道连墙杆w=3。5。40=.4 m2则w=。4KAw123194=062KN(2)连墙杆轴向力设计值NL=w+3KN=0.626+3.0=366KN（3)风荷载设计值 风线荷载标准值q qw=KLa=00231。20276N/m 风载设计值w M=1。4 wh2/0=.4。2761.2/10=0.0125KN。m=1。2514Nmm(4)连墙杆稳定性验算 N/ A+Mw=.2610/0.19149+11450
8、8。2N/mm2k0。725205=8。625Nm2 N/ A+ Mw/4.28 mm2符合要求4、斜拉钢丝绳卸荷计算与设计 斜拉钢丝绳卸荷计算a、架子一个纵距全部荷载PP1=.68KN b、吊点所承载的荷载 每3个立杆设一个斜拉点，即每隔3个纵距，共有个斜拉点,则 =3P1KX/=35.61./=12.78KN c、斜拉钢丝绳所受的力= P（4.)2+（15)2/。=1781.068=13。KN验算钢丝绳的抗拉强度按PXP/K进行计算K为钢丝绳使用的安全系数,查表446 取K=6为钢丝绳破断拉力系数,查表4-2 得=0。85PX TA=136KN若选用69绳芯钢丝绳Pg P=613。650。
9、5=9.5选14钢丝绳,P=100KN K X/=9635K选择与钢丝绳配套使用的卡环已选4钢丝绳,查表4-4-1确定适合的卡环为2。1号,安全荷重为100KNTAO= 135KN符合要求、单排架立杆计算（）立杆范围内的轴向力设计值N 脚手架结构自重产生的轴向力GIK 由施工手册表43-6查得NGIK=1N/2=0.55 脚手架一个立杆纵距的附设物件及物品重力NGIK 由护栏及安全网所产生的重力 NGIK=（0。0376+0.040）1.801397KN一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力NiK主体施工中施工均布荷载按3.KN/ m考虑，则 NGjK=301。0.2/2=1.80KN立杆范围内的轴向力设计值 最高一段架子搭设高度为9.8 m，其折合步数n=19.1。8=11步 N=1。2（n NG1KNG2K）1。4NGjK=1.2(10。055+0.39）+1.41.0=42K（2）立杆稳定性计算 立杆段范围内的轴向力设计值N
