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1、2.4AIAIO工艺设计2.4.1设计参数尿氧/缺氧/好氧法C4AO法，又称才O法)生物脱捉除衲的主要设计參救项目单位参数值君&D污泥负荷厶kgB.OD5/kgMLSSdOJ-O.2污泥浓度(MLSS) Xg-L2.5-4.5污泥龄鞋d10-20污泥产率ykgVSS；kgBOD503-0.6需复量6kgQj/kgBODi1J- 1.8水力停留时间HRTh714其中厌氧1 2h缺氧0上污泥回流比R%20 100混合液回流比罠%200总处理效率7%刃75( F鬥%55 酣(TA7)2.4.2好氧池设计计算(1)反应器内MLSS浓度取MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/
2、L故污泥回流比R= R =300090003000(2)求硝化的比生长速率n ,mNK + N丿n式中：口诃硝化菌的最大比生长率，g新细胞/(g细胞d)；N出水氨氮的浓度，mg/l。此处为8mg/L；kn半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1mg/L。先求10C时的口卩=0.470o.o98(t-15)= 0.470o.o98(io-沁 0.288g /(g - d)n,m14=0.288 xf-L = 0.256d -i U+8丿(3)求设计SRTd (污泥龄)理论 SRT：11SRT = 沁d -i卩 0.256n设计SRTd：为保证安全设计的SRTd未理论SRT的三倍，
3、故SRT = 3x3.91=11.73d( 4)好氧池停留时间丁 SRTY(S - S )T dT o e(1 + K SRT ) - Xdd式中Yt 污泥总产率系数，取 0.8kgMLSS/kgBOD；SO 进水BOD5浓度mg/L，此处为180mg/L；Se出水溶解性BOD5浓度，mg/L；Kd 自身氧化系数，K K 9(t-20) dd ,t20在 20C 时，K20 取 0.04-0.075，此处取 0.075。为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取1.02。故 K 0.075 x 1.02(10-20 )u 0.062d,10Se=So-Snee o neS =7.1bXaC
4、nee式中 ce 处理出水中SS浓度，此处为20mg/L；b 微生物自身氧化率，此处为 0.075；Xa 在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为 a0.4S。 出水BOD5浓度，此处为20mg/L故 S 20 - 7.1x 0.075 x 0.4x 20 沁 15.74mg / Le故 t = ,73X8X(180-1574L 0.297d(1 + 0.062 x11.73)x 30005)好氧池面积V = 6000 X 0.297 = 1782m 3故好氧池停留时间HRT为:1782HRT =x 24 沁 7.1h6000生物固体产量6)Px,bioQY (S - S )t o
5、+ K - SRT 丿 1000ddo式中该污水厂最大的处理量, 6000m3/d厂6000 x 0.8 x(180-15.74)P =沁 456.47kgVSS / dx 加 (1 + 0.062 X 11.73)x10007)比较求由氮氧化成的硝酸盐数量每产生1g的VSS就要消耗掉0.12g的N,故因生物固化作用除去的TNx,bi。TN = 0.12 x P= 0.12 x 456.47 - 54.78kg /dx ,biox ,bio故因硝化/反硝化作用除去的TN为Q(TN - TN )TN =in out TNc 1000x,bio式中 TNinTNout 出水总氮量, 20mg/L6
6、000 x(45 - 20)故 TN =- 54.78 = 95.22kg / dc1000故产生的硝酸盐数量及浓度为：tN (NH N Lutl Q “=in3 TNx,bioCNO3- N1000进水总氮量, 45mg/L；=5 - 8)X 6000 54.78 = 167.22kg / d1000故硝酸盐浓度为CNO3-NNO - N x1000167.22x10006000=3= 27.87mg / L2.4.3缺氧池设计计算1)内回流比 IR式中2)c )NO3-N outIR = 2787 1 = 132% 12缺氧池面积Cir=a no3-片 一 1NO3 -N out排除的硝酸
7、盐量， 12mg/LTN x1000V = cn K * Xde式中Kde反硝化速率，kgNO3-N/(kgMLSS d)；K 二 K *0 &-20)de de 20 T式中Kde209t-20C时的反硝化速率，取0.06kgN03-N/kgMLSS温度修正系数，取 1.08K = 0.06 x 1.08(10-20)u 0.028 de沁 1133.57m395.22x1000Vn 0.028 x 3000其水力停留时间HRT为HRT = 1133.57 x 24 沁 4.5h60002.4.4厌氧池设计计算1)厌氧池容积V t - Qv =式中厌氧池停留时间，取 2h24tp p故厌氧池
8、体积“2 x 6000500V = 500m 3p 242.4.5 曝气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统)1)设计最大需氧量 AORAOR=除去BOD需氧量一剩余污泥当量+消化需氧量一反硝化产氧量D = I%西 -S)_ 1.42P1 1000x ,bio790.73kgO / d21.46 x 6000 x(180 -15.74)1000=-1.42 x 456.47 沁硝化需氧量D = 4.6x C二 4.6x 167.22 沁 769.21kgO /d2NO3- N2反硝化产氧量D = 2.86x TN = 2.86x95.22 沁 27233kgO /d3c2故 AOR = 790
9、.73 + 769.21 - 272.33 = 1287.61kgO2/d（2）供气量的计算采用STED0C300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.8m, 氧 转移效率30%，计算温度定为30C。氧在蒸馏水中的溶解度：T=20C 时，C (、s(20 C)=9.17mg / LT=30C 时，Cs(30C)=7.63mg/ L空气离开曝气池面时，氧气的百分比21 x(1 - E )Q 二 79 + 21 6 A )x 100% (式中 EA=30%)A沁 15.69%曝气池混合液中平均氧饱和度sb(30)Csb汀 Cs(T)=7.63 xf E x1052.026 x10
10、5七+ Q12.026 x 10542 丿42丿8.40mg / L计算20C时脱氧清水的需氧量式中 aSOR =AOR - Csb(30)-CL20 )1.024(30-20)氧转移折算系数，取 0.85；氧溶解折算系数，取0.95；P水的密度，lkg/L；CL废水中的溶解氧浓度，2mg/LSOR =1287.61X 9.170.85 x(0.95 x 1 x 8.4 2)x 1.024Go 一 20)沁 1832.46kgO / d276.35kgO2/h曝气池最大时供气量小 SOR “76.35“/7G = x 100 =x 100 沁 848.33m3 / hs 0.3E0.3 x 3
11、0A（3）曝气器计算在每个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积360m2。故曝 气池中的微孔曝气器数量N=360个。这里采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气 器，其主要性能参数见下：STEDOC3（H型檢胶膜徽孔躍气直径D 水深 嗥气量 服务而积 氧利用 充氧动力效率阻力（mm） 币】h/N 11 円个 率.%）（O1） /kg. CkW） CPa）STEDO-3002620.7-1.327334.5-&G3200C300校核每个曝气头的供气量848.33沁2.36m3/（h -个）满足要求。360（4）空压机的选择空气管路中总压力损失按5KPa计算故空压机所需压力P为P =
12、（5 - 0.2）x 9.8 + 5 二 52.04KPa空压机供气量：848.33m3/h 14.14m3/min根据所需压力和供气量，采用两台RD-125型罗茨鼓风机（1.45mX1m）, 用一 备。2.4.6 其它设备选型（1）厌、缺氧区搅拌器取搅拌能量5w/m3,故厌、缺氧区所需能量为10 x 36 x 51000=1.8 Kw选用两台DOTO 15型低速潜水推流器。2）内回流泵内回流比IR=132%，故内回流流量Qr为:Q 二 1.32 x 6000 二 7920m3 /dr故选择两台 SS066 型低扬程污泥回流泵，一用一备2.4.7 反应池廊道和出水堰布置（1 ）反应池廊道布置A/A/O 反应池采用 4 廊道设计，好氧池两个廊道，缺氧池和厌氧池共两个廊道，有效水深5m，每个廊道宽5m，大 36m（2）出水堰堰上水头h11.86b 丿厂 0.071.86 x 8 丿23 = 0.028m
