结晶器振动技术

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1、内蒙古科技大学实习论文题目：结晶器振动技术姓名学号：班级日期：目录内蒙古科技大学煤炭学院 1目录 2一、摘要 3二、前言 3三、结晶器振动技术 53.1正弦振动 53.2非正弦振动 63.4结晶器振动参数设置 93.5振动伺服阀 103.6结论 10一、摘要连铸连轧结晶器振动技术的发展历史和现状，简单分析了结晶器正弦振动和 非正弦振动形式，并讨论了结晶器振动和润滑的关系。关键词：结晶器；振动；润滑；振动参数；振动伺服阀；_八厶二、前言结晶器振动是连铸技术的一个基本特征。连铸过程中，结晶器和坯壳间的相 互作用影响着坯壳的生长和脱膜，其控制因素是结晶器的振动和润滑。连铸在采 用固定结晶器浇注时，连

2、铸直接从结晶器向下拉出，由于缺乏润滑，易与结晶器 发生粘结，从而导致出现拉不动或者拉漏事故，很难进行浇注。结晶器振动对于 改善铸坯和结晶器界面间的润滑是非常有效的，振动结晶器的发明引进，工业上 大规模应用连铸技术才得以实现。可以说，结晶器振动是浇注成功的先决条件， 十年来发展的重要里程碑。近年来，冶金工业的迅速发展，要求连铸提高拉速和 增加连铸机的生产能力，人们对结晶器振动的认识也在不断深入和发展。连铸机结晶器振动的目的是防止拉坯时坯壳与结晶器黏结,同时获得良好的 铸坯表面。结晶器向上运动时,减少新生坯壳与铜壁产生黏着,以防止坯壳受到较 大的应力,使铸坯表面出现裂纹;而当结晶器向下运动时,借助

3、摩擦,在坯壳上施 加一定的压力,愈合结晶器上升时拉出的裂痕,要求向下运动的速度大于拉坯速 度,形成负滑脱。结晶器壁与运动坯壳之间存在摩擦力,此摩擦力被认为是撕裂坯 壳进而限制浇注速度的基本因素。在初生坯壳与结晶器壁之间存在液体渣膜,此 处的摩擦为黏滞摩擦,即摩擦力大小正比于相对运动速度,渣膜黏度,反比于渣膜 厚度。在结晶器振动正滑脱期间摩擦力及其引起的对坯壳的拉应力就较大,可能 将初生坯壳拉裂,为此开发了采用负滑脱的非正弦振动技术来减小这一摩擦力。 理论研究及模拟实验表明,适当选择非正弦振动参数（偏斜率）可减小摩擦力 50% 60%。在结晶器液压伺服非正弦振动出现之前都是采用机械式振动装置的,

4、机械 式的振动装置由直流电动机驱动,通过万向联轴器,分两端传动两个涡轮减速机, 其中一端装有可调节轴套,涡轮减速机后面再通过万向联轴器,连接两个滚动轴 承支持的偏心轴,在每个偏心轮处装有带滚动轴承的曲柄,并通过带橡胶轴承的 振动连杆支撑振动台,产生振动。机械振动一般采用正弦曲线振动,振动波形、振 幅固定不变。与机械振动相比,板坯连铸机的液压振动装置具有一系列优点: 振动力由两点传入结晶器,传力均匀;在高频振动时运动平稳,高频和低频振动时 不失真,振动导向准确度高;结构紧凑、简单,传递环节少,与结晶器对中调整方便, 维护也方便;采用高可靠性和高抗干扰能力的 PLC 控制,可长期保证稳定的振动 波

5、形;可改变振动曲线,并可在线设定振动波形等,增加了连铸机可浇钢种;改善 铸坯表面与结晶器铜壁的接触状态,提高铸坯表面质量并减少黏结漏钢。三、结晶器振动技术在结晶器振动技术发展过程中，在振动形式及振动装置的结构上出现了多种 多样的形式。目前，在工业生产中应用量多的是正弦波模式。近年来，非正弦波 模式又被人们接受，并随着先进的液压振动装置的出现，采用了各种各样的振动 曲线。31正弦振动正弦振动就是结晶器的运动速度和时间成正弦曲线关系，如图1曲线2所 示。这种振动规律的最大优点就是只要用一简单的偏心机构即可实现，易于维护， 速度变化平稳无冲击。由于正弦振动的速度始终处于变化中，在振动机构和拉坯 机构

6、之间没有严格的速度关系。因此，也不必建立严格的连锁。同时，在运动中 仍有一小段负滑脱阶段，具有脱膜作用。由于加速度较小，这种振动还能实现高 频振动，减少负滑动时间以得到较浅的振痕，有利于改善铸坯表面质量，为了使 这两个参数最佳化，曾经历了不同方向的发展1。从大量实践经验可以得出结论， 高频率小振幅对改善铸坯表面质量有明显的效果2。从图2可以看出拉坯速度相 同时，小振幅高频率壳减少振痕深度，负滑脱时间t =60/nfcos-i(1000W /2nN拉Sf),当振幅S减小，振动频率f增大时，其结果可使负滑脱时间tN缩短，因此也 可以说缩短负滑脱时间有利于提高铸坯表面质量，图3也说明了这一点。目前，

7、 有关文献报道大多数负滑脱时间取值范围在01025s，对于不同钢种最佳负 滑脱时间为01s。但是,正弦振动的特性完全决定于其振幅和频率的数值，即正弦振动只有两 个相互独立的振动参数。变量少，其波形的调节能力就小，难以完全满足高速连铸 的工艺要求，特别是对于那些易于粘结的钢种，在高速浇注条件下采用具有较长 的正滑动时间的非正弦式结晶器振动是更有利的，而且采用带可调程序控制装置 的液压机构很容易实现这种非正弦振动方式。第 5页共11页圉三在小|讨伍懾和必率荼件下拉堺徳度对矗肩深度的解响3.2非正弦振动结晶器振动结构原理如图3所示。由图3可以看出结晶器振动系统的构成包 括两大部分：电气控制部分与液压

8、驱动部分;液压部分主要包括2个振动液压缸 和1个蓄能器,其动力源为主液压站，主液压站向2个振动液压缸提供稳定压力和 流量的油液。液压站的运行由远程PLC站来控制。电气控制元器件:在振动台下 面的控制箱内有1个伺服阀、1个位置传感器、1个温度传感器、2个压力传感 器（进油压力检测与出油压力检测），另外还有1个箱体冷却电磁阀和1个油路急 停电磁阀。结晶器振动的核心控制装置为伺服阀,它带位置反馈，可以准确的调节 其阀位，PLC输出010V的控制信号,反馈回420mA的信号，根据反馈信号的 大小来调节阀位，因而它的控制精度高于比例阀，比例阀是不带位置反馈的。伺服 阀的灵敏度极高,但液压站提供的压力有波

9、动，伺服阀的动作就会失真，造成振动 时运动不平稳和振动波形失真。因此，要在系统中设置蓄能器以吸收各类波动和 冲击，保证整个系统的压力稳定。控制箱内的温度传感器用来检测缸体温度，以便 于观察各元器件的工作环境，它的温度数值可以从HMI上或C7-634上看到，如果 由于冷却不良导致环境温度过高时，位置传感器会失控并产生紊乱信号，同时执 行保护性停机。它的一般允许温度最高为80C,保持良好的冷却,有助于系统的 稳定与正弦和非正弦曲线振动靠伺服阀控制，而伺服过PLC控制曲线生成器设定 振动曲线（同时也设定振幅和频率）。曲线生成器通过液压缸传来的压力信号和位 置反馈信号来修正振幅和频率。经过修正的振动曲

10、线信号转换成电信号来控制伺 服阀。只要改变曲线生成器即可改变振动波形、振幅和频率。曲线生成器输入信 号的波形、振幅和频率可在线任意设定,设定好的振动曲线信号传给伺服阀，伺服 阀即可控制振动液压缸按设定参数振动。在软件编程中，同时还设置多种报警和 保护措施以避免重大事故的发生。这种在线任意调整振动波形、振幅和频率是机 械振动实现不了的。图3液压伺服振动结构组成及控制原理图近年来，现代连铸发展的一个特点是拉坯速度日益提高，同时,连铸坯热送直 接轧制技术的发展也对连铸坯的表面质量提出了更高的要求。实践表明，高频振 动和高速铸造均会造成结晶器保护渣消耗量的下降,使坯壳与结晶器壁间的润滑 性能变坏，摩擦

11、力增加，容易发生粘结漏钢。为解决高拉坯速度、高频振动这一新 情况下的漏钢问题，将弯月面下初凝的薄弱坯壳顺利拉出，人们一方面采用含有 Li2O的低粘度、低熔点、铺展性好的保护渣，以改善铸坯与结晶器间的润滑条件, 保持一个合适的保护渣消耗量;另一方面在结晶器的振动方式上采用这样的振动 波形:在正滑动区间V振-V拉较小以尽可能降低作用在坯壳上的拉伸应力，而在 负滑动区间V振-V拉较大以对坯壳施加足够大的压缩力,并降低负滑动时间率 NSR或增大正滑脱时间tP。在正弦振动中，tN、tP互为增函数关系，不能同时满 足上述几个方面的要求。因此，人们开发了结晶器上升时间比下降时间长的非正 弦振动波形，引入了波

12、形偏斜率a这一自由参数。当然，目前开发的各种波形不同 的非正弦振动模式，均是通过液压伺服系统控制的液压振动装置来实现非正弦振 动的,除了可以改变振幅和振频外，还可以根据工况的变化自由地调节波形偏余 率a,改变振动波形。图1示出了非正弦振动的位移曲线和速度曲线。其特点是 结晶器的上升时间长且速度平稳,可显著地减小对坯壳的拉伸应力;下降时间短 且保持了较大的负滑动量，可对坯壳施加较大的压缩应力。负滑脱时间tN明显减 少，这符合前面提到的缩短tN,有利于改善铸坯表面质量的论述，同时，在非正弦 振动中，tN, tP互为减函数关系，tN减少相应增大了正滑脱时间tP,可以保证 保护渣的有效供给。工业实验已

13、经证明，采用合适的非正弦振动波形，至少可使振 痕深度减少30%,坯壳与结晶器壁间的摩擦阻力减少40%。此外，据称非正弦振动 方式对于铸坯皮下的纯净度、结晶器的传热以及初生钩形凝固壳的形成都有积极影响。继国外将液压伺服振动结晶器应用于连铸后，中国的李宪奎教授等提出了 用连杆式机械传动实现结晶器的非正弦振动,通过改变连杆机构的杆长比和初相 角来得到不同的非正弦振动波形。与液压驱动的非正弦振动装置相比，连杆式机 械传动的非正弦振动装置具有结构简单，便于加工、制造和维修成本低等优点， 特别适用于原有连铸机的改造。这对于振动模型的研究又提供了一种思路。目前, 首钢已在小方坯连铸机上率先采用这种振动装置。

14、频率冼/min扼幅,E 保护淒10482,3401508%i 0-0$0-1 0,2 03 0.40.5 0.6 0.7 CL8图3负滑脱时间对振痕深度的影响3.3结晶器的振动与润滑的关系结晶器振动的重要影响主要是对润滑和振动痕迹形成的作用。振动的同时要 求提供结晶器润滑，两者的共同作用是减小坯壳和结晶器壁间的摩擦力，以得到 最好的表面质量和防止粘结漏钢的最佳安全性。如前所述,结晶器振动对于改善 结晶器壁间的润滑是非常有效的，但对于结晶器振动如何影响结晶器保护渣的消 耗和保护渣的润滑作用,其机理并不十分清楚。早期的研究曾提出一个负滑脱期 间保护渣流入量的模型，但是随后的试验结果表明，保护渣消耗

15、量是正滑脱时间 的增函数，图4示出了保护渣消耗量与正滑脱时间的关系。可见，对于振动结晶器，正滑脱时间越长,保护渣消耗量越大，由此也引起了大量的争论。笔 者认为，对于增加保护渣消耗而言，正滑脱期间和负滑脱期间是振动周期内的两 个必不可少的过程:正滑脱期间，结晶器相对坯壳向上运动，保护渣在结晶器钢水 弯月面处形成的渣圈上移,液渣由钢液面向弯月面流动的通道被“打开”，促进了 液渣弯月面附近流动和聚集，由于摩擦力作用液态渣的一部分被“拔出”；负滑脱 期间，结晶器相对坯壳向下运动，渣圈随结晶器下移，液渣受到压力而向结晶器和 坯壳间填充，同时，由于压缩的作用,液渣流动的通道被“关闭”，也部分阻碍了钢 液面

16、上的液渣向弯月面附近流动。结晶器周期性振动的结果,导致液渣在弯月面 处的流动、聚集以及向结晶器和坯壳间填充的重复进行,从而改善了结晶器的润 滑状况。当液渣的填充成为限制性环节时,负滑脱时间反映振动参数对保护渣消 耗的影响;当液渣供应成为限制性环节时,则正滑脱时间反映振动参数对保护渣 消耗的影响。通过对生产、试验数据的综合评价,研究发现,保护渣消耗量与总的 周期时间有很好的对应关系(见图5),并得到如下的实验公式4:Q=0 55(60/f) (nV2c)l/2+0 1式中：Q单位面积的保护渣消耗量，kg/m2;Vc拉坯速度，m/min;f振动频率,Hz;n保护渣的液渣粘度,Pas。很明显，它是保护渣粘度和振动频率的函数，给出了一个与时间有关的保护 渣消