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1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、模板系统设计方案2（一）300900梁模板支撑计算书2（二)120厚楼板模板支撑计算书9四、施工方案15（一)模板施工要点：15（二）模板安装要注意以下事项:15（三）监测措施:16（四)模板拆除：17（五)质量控制:17五、应急预案18（一)机构设置18(二）人员分工与职责18(三）应急救援工作程序18（四）应急救援方法18 高支模设计及施工方案一、编制依据工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001 J84-2001（2002版）;(
2、扣件式钢管脚手架支撑体系）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 J43-2001（2000版)；（门式钢管脚手架支撑体系）建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；混凝土结构工程施工及验收规范（GB5020492)；建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001)；参考资料：如建筑施工计算手册中国建筑工业出版社;建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社等。二、工程概况本工程一层高度为4.5米，二层楼层高度均为5.5米，屋顶高度为3。6米，其中二层楼层高度
3、5.5米部位的属于高支模，该部位总面积约504,最大梁截面为300900，其次是250900，板厚为120。根据国家有关法规和规范要求，需要对该部位的模板支撑进行计算,满足施工安全要求。三、模板系统设计方案（一)300900梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=900mm,一层层高为4。5米；二层层高为5。50m,屋顶层高为3.6米；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2
4、 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm， 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0。60m;门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm.2.梁底模验算(1)梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m） 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重0.2 kN/m2（0。30+0。9）1。2=0.29kN/m砼自重 23。0 kN/m30.300。91。2=7.45kN/m钢筋荷载 1。0 kN/m30。300.91.2=0。32kN/m振捣砼荷载 1.5 kN/m20。300。9=0.41kN/m梁底模和支撑承载力计算组合q1=8。47kN/m梁底模和龙骨挠度验算
5、计算组合()/1.2q2=6。72kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数4跨；底模厚度h=12mm,板模宽度b=300mm;W=bh2/6=300122/6=7200mm3；I=bh3/12=300123/12=43200mm4;1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105Mmax=KMq1L2=-0。1058。472502=55584。38N。mm=-0.10kN。m=Mmax/W=55584.38/7200=7.72N/mm2梁底模抗弯强度=7.72N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KVq1L=0.606
6、8。47300=1540N=1.54kN=3Vmax/(2bh）=31540/（230012）=0.64N/mm2梁底模抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q2=6。7kN/m；挠度系数K=0。644;max=Kq2 L4/（100EI）=0。6446.73004/(100900043200）=0。90mm=300/300=1。00mm梁底模挠度max=0.90mm=1.00mm,满足要求。q=8.47（6.72）计算简图和内力图如下图：0.52（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0。25；第一
7、层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3，I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=8.47300/300=8。47kN/mMq=qcL（2)/8=8.47300/10001200/1000（2-0.25）/8=0.68kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2（板厚度25模板重）1。4活载3.78=1.2（0.1225+0。15)+1.41。50=5.88kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000300/10005.88=0。53kNa=0.5(
8、L-c）=0。5(1200300）=450mm，Mp=Pa=0。530.45=0。24kN.mMmax=MqMp=(0.53+0.24）106=770000N。mm=0。77kN.m=Mmax/W=770000/133333=5.78N/mm2第一层龙骨抗弯强度=5.78N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2)抗剪强度验算Vmax=0。5q梁宽P=0。58.47250000/1000+0。53/1000=1。06kN=3Vmax/（2bh)=31.061000/（280100）=0。20N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算
9、q=q2第一层龙骨间距/梁宽=6。7300/300=6.7N/mmq=qcL3（8423）/(384EI)=6。730012003（8-40.252+0.253)/（38490006666667）=1.17mmp=PaL2（34(a/L)2）/（24EI）=0。55100045012002(3-40.42)/（2490006666667)=0。58mmmax=qp=1。17+0。58=1。75mm=1200/300=4。00mm第一层龙骨挠度max=1.75mm=4。00mm，满足要求。（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm，计算跨数4跨；第二层龙骨采用483.0双钢管：W=89
10、80mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2;1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.47300/1000+0.55=1.75N，弯矩系数KM=0。279Mmax=KMPL=0。2791.611000600=269514N.mm=0.27kN。m =Mmax/W=269514/（1。158980)=26。10N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=26。10N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.648Vmax=KVP=1.6481。611000=2653N =3Vmax/（2bh)=32.651000 /（22424。00）=4.69N
11、/mm2 第二层龙骨抗剪强度=4.69N/mm2fv=125。00N/mm2，满足要求.3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.7300/1000+0。55=1.56kN，挠度系数K=1.784max=KPL3/(100EI）=1.7841。5610006003/(100206000215600）=0.14mm=L/300=600/300=2.00mm第二层龙骨挠度max=0.14mm=2.00mm,满足要求。3。支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2。836传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.8361。61=4.57kN 每个门式钢管
12、脚手架立柱的活载(1。0kN/m2):NQK2 =1。40。60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =4.50+0。50=5。00kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0。304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m,钢管重量=0。0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =（5.501。601。9）0.08+21.800。0376=0.30kN门式钢管脚手架总承载力=1。2NGKNQK =1.20.30+7。45=7。81kN(2）门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱
13、的稳定承载力设计值为40.16/2=20。08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=7。81kN门架稳定承载力20。08kN，满足要求。4。支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板,楼板厚=120mm，上部荷载为:F=7.81+0.081。90+(1.2+0。60）0。03761。2=8。07kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00，ft=1.57N/mm2，hO=20015=185mm，=0.41.2/S=1。00pc，m=1。00N/mm2,Um=4（100+185）=1140mm,h=1。00(0.7h ft0。15pc,m)UmhO=（0。711
14、.57+0.151)1。001140185/1000=263.41kN 门架支承面受冲切承载力263。41kN上部荷载F=8.07kN，满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=（0。103)(0.103）=0.09m2，Al=0。100。10=0.01m2 l=（Ab/Al)0。5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950。01=319。39kN 支承面局部受压承载力F=319.39kN上部荷载F=8。07kN,满足要求。5。侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0。22200/(T+15)1 2V1/2 =0。2223。005.001。201。152.000。5=49.38kN/m2 （=23。0 1=1.20 2=1。15 V=2。0 T=25。0）F2=H=23梁高=230。9=20。7kN/m2比较F1、F2取小值F=20.7kN/m2，有效压头
