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1、十字交叉梁天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范、参考文献编制：建筑结构荷载规范（B5009201）、建筑地基基础设计规范（GB500702)、混凝土结构设计规范(500120)、塔式起重机设计规范（GB/T1752-992）、建筑安全检查标准（JGJ59-9）、本工程用塔吊使用说明书、地质勘探报告和施工现场总平面布置图等编制。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号:Q60； 塔吊自重：25kN;标准节长度b:25m； 最大起重荷载Q：60kN；塔身宽度B：.6m； 主弦杆材料：角钢/方钢；塔吊起升高度：37m; 主弦杆宽度c：0mm；非工作状态时：额定起重力矩:600km； 基础所受的水
2、平力：2kN；工作状态时:额定起重力矩Me：600kNm； 基础所受的水平力P:50kN；2、风荷载基本参数所处城市:北京； 风荷载高度变化系数z：1.02;地面粗糙度类别：D类密集建筑群,房屋较高;非工作状态时，基本风压0:04kN；工作状态时，基本风压：0。45kNm；3、基础基本参数交叉梁宽t：。5m； 基础底面宽度Bc：m; 基础截面高度h:1m； 基础底板厚度h2：。m；基础上部中心部分正方形边长a1：3m； 混凝土强度等级：C35;承台混凝土保护层厚度：50mm; 基础埋置深度d：0。6m;十字交叉梁上部钢筋直径：5mm; 十字交叉梁上部钢筋型号：HRB3；十字交叉梁底部钢筋直径：
3、25mm； 十字交叉梁底部钢筋型号：HRB35；十字交叉梁箍筋直径：10mm； 十字交叉梁箍筋型号:HPB25；十字交叉梁箍筋肢数：; 十字交叉梁腰筋直径:14m； 十字交叉梁腰筋型号:HRB5；基础底板钢筋直径:20mm; 基础底板钢筋型号：HR335;、地基基本参数地基承载力特征值fk:35kN/2；基础宽度的地基承载力修正系数b:0。；基础埋深的地基承载力修正系数d：1。3;基础底面以下土的重度：20kN/m3；基础底面以上土的加权平均重度m：2km3;地基承载力设计值fa：345.86km2;非工作状态下荷载计算一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算、塔吊竖向力计算塔吊自重：=245。00k
4、N;塔吊最大起重荷载:Q=6。000N；作用于塔吊的竖向力：=1。2+1。=2。00+1.26000=366。00N;2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范(B5009-001）中风荷载体型系数：地处北京,基本风压为0=0。45kN/m；查表得：荷载高度变化系数z1。2;挡风系数计算： 3B2(4B2b2）12c Bb(31。60+220(4（160）2+(）2)0.5）0。20/(60。50)=0。693 因为是角钢/方钢，体型系数s=。90;高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为:=0.7zsz0=0.701。9000。5=0。1kN/m；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生
5、的弯矩计算：M=BH.5060.3。6037.3.0。5=6.36kN；Me+M1=60000+43.36+20。00100=1083。4kNm；Mmax=1.083。4=116.70Nm；二、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： eM(+G）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; M作用在基础上的弯矩; F作用在基础上的垂直载荷; 混凝土基础重力， =25.221。96=658.90k; c为基础的底面宽度;计算得：e=151670/(66.00+58。0）=1。480m .0/3=2000m;基础抗倾覆稳定性满足要求!三、地基承载力验算 = /（+G）=151
6、6.70/（36。00+658900)1480 Bc/6=.000/6=00地面压应力计算: P =2（F+G）/32式中M倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩；F作用在基础上的垂直载荷; G混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a B/05Mmx(G）=6.00/20.5151700/(36。00+658。900)=2.763m；不考虑附着基础设计值:Pmx=2（600068。90）/(32762)=9。515kP；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范（B507002)第5。23条，计算公式如下: f fak+b(B-3)+dm(。5)
7、式中 fa修正后的地基承载力特征值； fa-地基承载力特征值，按本规范第。3条的原则确定,取2。0kNm2； b、基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度，取200kN/m； Bc基础底面宽度，当基宽小于3m按取值,大于m按m取值，取Bc000m; -基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取=2000kN/m3； d基础埋置深度（m） ，取=0.m；解得修正后的地基承载力特征值：fa=20+.32.00（。0003）+12。0（605）=5。80kPa；实际计算取的地基承载力设计值为：fa=340kP；地基承载力特征值fa大于有附着时压力
8、设计值Pax 89。515Pa，满足要求!四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（G50070)第.2条.验算公式如下： F1 .7hpftamho式中hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于00mm时,hp取.0;当h大于等于200mm时,hp取0.9，其间按照线性内插法取用；取hp.0； ft- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.7N/mm2; h -基础冲切破坏锥体的有效高度，取ho=.35m； am 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，am 21/2（ca1）-t2 =2/2(63）-.2 = .87m； Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设
9、计值，Fl= Paam=89。511。871=346kN；允许冲切力:7pfamho0.71.001。571。1.510=79803。0N=19.83kN 33。6kN；实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求!五、交叉梁截面主筋的计算、梁弯矩计算 式中：M -任意截面II处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值; M - 任意截面处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 任意截面至基底边缘最大反力处的距离；取a1=（BcB）/=(.00.60）/2=.2; Pma- 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取85kN/m; P- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面处基础
10、底面地基反力设计值，P=Pmax(3al)/3a; P=9。51(.。0)/(31.0)=4887kPa； G混凝土基础重力，G =25。22。63=8。0kN； b 基础宽度，取b=6.00m; a- 塔身宽度，取=160m； 截面在基底的投影长度, 取a=1.60 经过计算得:MI=2202(2001。60)（89.1+48。4872658906.02）+(89。51448）。00/12=65。48kN.m； M=.02(26。0+。0)65。90/（6.006。002）200。79 kN.2、截面配筋计算 As= M/（sh0) s = M/（1fb) 1（1-2s)/2 s = /式中
11、，系数,当混凝土强度等级不超过C50时，l取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,取为。94，其间按线性内插法确定;取1=1.00; fc混凝土抗压强度设计值,查表得fc=。70N/m2; ho有效计算高度; f钢筋受拉强度设计值；（1)、梁上部配筋计算s=0.91/（1.016.750。0552) 009；=1(2.79)。50。083；s =1。083/2=0.99；s 20。79106（09590。00300） 1269.58m2。由于最小配筋率为。2，所以最小配筋面积为:605000.=600.000mm建议配筋值：HB335钢筋，325，实际配筋值2.2mm2。(2）、梁底配筋计算:s=655。48106/(1.016.70500。050）= 0.26;=(12026）0。50。30；=1-30/20。47；A=655.48106/(。8475500)= 691.m2。由于最小配筋率为0.1，所以最小配筋面积为：60000。5%=40。000mm2。故取 As=4691。50mm2.建议配筋值：B335钢筋，2，实际配筋值408。74mm2。（3)、梁箍筋计算：VFl=313.47kN,选择10，肢箍,sv=
