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1、-华凯*天下H区1#、11#楼幕墙工程雨篷钢构造计算书校对：*羿天建筑装饰设计*HUBEI YITIAN ARCHITECTURE & DECORATION DESIGN LTD.目录1.工程概况12. 设计依据22.1 本工程设计遵循的标准、规*、规定及规程22.2 建筑构造平安等级和设计使用年限22.3 设计荷载与荷载组合22.3.1 永久荷载22.3.2 风荷载22.3.3 地震荷载32.3.4 荷载组合33. 材料33.1 材料特性33.2 单元类型43.3 约束模式44. 控制指标45. 钢构造计算分析45.1 分析软件45.2 构造布置55.3 分析模型65.4 杆件截面65.5
2、荷载施加(KN/m2)65.5.1 恒载施加65.5.2 风载施加75.5.3 检修荷载施加(KN)75.6 荷载效应分析85.6.1 构造位移85.7 杆件承载力分析85.8 支座反力95.9 埋件计算10. z.-石材包柱钢构造计算书1. 工程概况本工程属于人信悦玺营销中心幕墙工程，位于*省荆州市。地质类别为B。石材包柱钢构造属于空间任意构造，杆件采用矩形钢管，角钢连接。计算标高11.4m.2. 设计依据2.1 本工程设计遵循的标准、规*、规定及规程n 建筑平面布置图、剖面图n 主要采用的国家规*、规程和标准：建筑构造荷载规*GB50009-2012混凝土构造设计规*GB50010-201
3、0建筑抗震设计规*GB50011-2010钢构造设计规*GB50017-2003冷弯薄壁型钢构造技术规*GB50018-2002建筑钢构造焊接规程JGJ181-2002钢管构造技术规程 CECS 280：2010建筑构造用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005冷轧低碳钢板及钢带 GB/T5213-20082.2 建筑构造平安等级和设计使用年限设计基准期： 50年设计使用年限： 50年构造平安等级： 二级构造重要性系数： 1.0抗震设防类别： 丙类2.3 设计荷载与荷载组合永久荷载1、30mm石材：面板：；转接件重量：合计取：主钢构造自重由SAP2000自动计算。2.3.2 风荷载地震荷载2.3
4、.4荷载组合依据建筑构造荷载规*GB50009-2012和建筑抗震设计规*GB50011-2010进展荷载组合。各种荷载类型标准值的分项系数与组合系数见下表。1.2自重+1.4风+0.65地震荷载3. 材料3.1 材料特性钢构造主要受力构件采用Q235b的材料，应符合规*普通碳素构造钢技术条件GB/T700有关要求。设计中使用的材料的物理性能、力学性能等参数参见下表。sap2000中没有材料阻尼比的接口，附加材料阻尼比为0。钢材强度设计值钢号厚度或直径(mm)抗拉、抗压和抗弯f(N/mm2)抗剪fv(N/mm2)端面承压刨平顶紧fce(N/mm2)Q2351621511532016402051
5、1035501951053.2 单元类型采用构造有限元分析软件sap2000进展三维建模分析计算。杆件采用Frame单元，杆件均采用立柱类型进展设计，模型中利用Membrane单元来施加面荷载，该膜单元的质量及刚度均退为0。3.3 约束模式节点均为铰接U*、UY、UZ。具体可见钢构造轴测图。4. 控制指标1变形控制指标L/300L为受弯构件的跨度，或悬臂梁和伸臂梁悬伸长度的2倍，两者取较小值。2应力指标各构件最大组合设计应力不大于0.8ff为钢材设计强度5.钢构造计算分析5.1 分析软件美国CSI公司的SAP2000 V15通用构造分析与设计软件5.2 构造布置本工程上构造图示如下。钢构造轴侧
6、图线模型钢构造轴侧图三维实体模型5.3 分析模型钢构造有限元分析采用整体三维模型，杆件采用Frame单元。模型中利用Membrane单元来施加荷载，该膜单元的质量及刚度均退为0。5.4 杆件截面所有杆件截面为矩形钢管100505, 方钢管FG 505, 等边角钢L504材质均为Q235b，应符合建筑构造用冷弯矩形钢管JG/T178-2005 、钢管构造技术规程CECS 280：2010、冷轧低碳钢板及钢带GB/T5213-2008的要求。5.5 荷载施加(KN/m2) 恒载施加5.5.2 风载施加5.5.3检修荷载施加(KN)5.6荷载效应分析5.6.1 构造位移构造的荷载以竖向荷载为主，包括
7、永久荷载和可变荷载。本节对构造在1.0D+1.0W组合工况下构造位移进展了分析。1.0D+1.0W组合工况下构造挠度单位：mm主体构造的最大挠度为2.24mm,在工况1.0D+1.0W组合下。构造最小跨度为3.0m，挠度2.4mm3000/300=10mm，满足设计要求。5.7 杆件承载力分析经Sap2000运算构造在各荷载工况组合作用下的构件应力比方下：各杆件在荷载工况组合作用下最大应力：77.72MPa5.8 支座反力支座编号轴测图承载力极限状态下，包络工况下的支座反力值见下表：TABLE: Joint ReactionsJointOutputCaseF1F2F3M1M2M3Te*tTe*
8、tKNKNKNKN-mKN-mKN-m41.2D+1.4W+0.65E-0.800-1.090.000.000.0061.2D+1.4W+0.65E-0.320-11.540.000.000.00221.2D+1.4W+0.65E-1.650-0.920.000.000.00241.2D+1.4W+0.65E-5.400-4.800.000.000.00261.2D+1.4W+0.65E-1.400-10.430.000.000.00281.2D+1.4W+0.65E-5.360-6.940.000.000.00331.2D+1.4W+0.65E-0.7802.690.000.000.00351.2D+1.4W+0.65E-0.33025.990.000.000.00511.2D+1.4W+0.65E-3.2706.810.000.000.00531.2D+1.4W+0.65E-6.22021.380.000.000.00551.2D+1.4W+0.65E-1.32013.350.000.000.00571.2D+1.4W+0.65E-0.7503.660.000.000.005.9 埋件计算最不利节点反力：轴力N=5.4KN, 剪力V1=26KN, 弯矩M=2.6KN*m. z.
