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1、附件1：汽车吊上楼面计算QAY-*图2.11.2-1 标准汽汽车式起起重机轴轴距、立立面尺寸寸图图2.11.2-2 标标准汽车车式起重重机平面面尺寸图图图2.11.2-3 标准汽汽车式起起重机轮轮距、支支腿尺寸寸图表2.11.3QQAY-160 汽车式式起重机机主要技技术参数数类别项目单位参数尺寸参数数轴距Lzj第一、第第二Lzj1mm27500第二、第第三Lzj2mm16500第三、第第四Lzj3mm20000第四、第第五Lzj4mm16000第五、第第六Lzj5mm16000轮距Lj前轮距LLjqmm25900后轮距LLjhmm25900重量参数数行驶状态态下整机质量Gkg700000附加
2、平衡衡配重质量Gpkg450000转台以上上部分全重量（吊臂与自配重）GZkg400000特殊计算算时：吊臂重Gb:24t自配重GZp:144t转台重轴荷第一、二二(G1GG2)kN1151155第三、第第四(G33G4)kN1171177第五、第第六(G55G6)kN1181188主要性能能参数平衡重尾尾部回转半径Rphmm48500旋转中心心距支腿腿距离距前支腿腿Lqmm58500距后支腿腿Lhmm37755支腿距离离纵向Lzzzmm96255横向Lzzhmm87000第1部分分： 1160吨吨汽车吊吊行走状状态下脚脚手架计计算分析析第一、 二轴轮压压为1115KNN 第三、四四轴轮压压为
3、1117KNN第五、六六轴轮压压为1118KNN根据规范范汽车轮轮作用面面积bttx*bbty=0.33*0.2m，楼板厚度度2000mm，强度CC351、行走走时对楼楼板的抗抗冲切承承载力验验算因楼板厚厚度2000mmm8000mmm,截面面高度影影响系数数；，=1.22，故.22；则：=(0.7*11*1.57+0.225*11)*11.2*16660*1165=4433KN1188KN故楼板抗抗冲切承承载力满满足在楼楼面上行行走汽车车吊的要要求。 22、行走走时对楼楼板的局局部承压压验算按照混混凝土结结构设计计规范，楼板板局部承承压验算算公式为为：=16.7N/mm22；（轮胎着着地长度
4、度和宽度度参考公路桥桥涵设计计通用规规范(JTGG D660-220044)表44.3.1-22）（考虑楼楼板下部部脚手架架垫块与与楼板的的接触面面积）按照公式式：1.355*1*2.6645*16.7*6600000=335777KN1188KN1.355*1*2.445*116.77*1000000=5552KNN1118KNN故楼板局局部承压压满足要要求！3、行走走时对支支撑架的的局部承承压验算算支撑架立立面图脚手架平平面布置置示意图图现拟采用用土建单位位脚手架架，土建建施工完完后不拆拆除，用用于汽车车吊上楼楼面的楼楼板加固固措施：采用483.55 的满满堂钢管管脚手管管，立杆杆纵管间间
5、距为11.2mm，水平平横管间间距为11.2mm，步距距为1.5m，搭设设高度112.335米。脚手架架规格为为4883.55（按照照3.00壁厚计计算），立杆材材质Q3345 ，其他他杆件采采用Q2235。查表 483钢管管的截面面特性为为：截面面积积A4.2441002mm2截面惯性性矩I10.7781104mm4弹性模量量E2.0661005N/mmm2截面模量量W4.49931103mm3回转半径径i15.995钢管比重重gk3.333kg/m从保守的的角度考考虑，设设此区域域的均布布荷载全全部由脚脚手管（四根管管）承受受。（1）脚脚手架自自重荷载载G1=11kN/（2）上上部活荷荷载
6、单根钢管管考虑QQk=1118KNN/4=29.5KNN（3）施施工活荷荷载G2=22.0*1.22*1.2kNN=2.88KKN单立杆轴轴力设计计值N=1.2*11*1.2*11.2+1.44*（229.55+2.88）=466.8KKN计算长度度取值最上端支支撑标准步距距计算长度度取大值值长细比 2210 满足足规范要要求查表知 稳定系系数立杆稳定定性计算算 3000满足要求求。第2部分分：1660吨汽汽车吊吊吊装状态态下脚手手架计算算分析吊车起吊吊工况：吊车侧侧方工作作，作业业半径RR=9mm，起吊吊吨位223吨（2300KN）。按极限状状态吊装装情况考考虑，左左侧支腿腿反力为为N3=N
7、4=0，右右侧支腿腿反力NN1、NN2F2F1N3N4N1N2以N1点点为支点点建立静静力平衡衡方程（2300+4550+4400）*5.85+(7000-4400)*2.4=NN2*99.6225求得：NN2=7731KKN N1=2300+4550+7700-N2=6499KN取支座反反力较大大值：NN=7331KNN假设支腿腿采用66m*22m路基基箱扩散散荷载路基箱放放置示意意图均布荷载载 （路路基箱自自重考虑虑60KKN）单个脚手手管支撑撑的有效效面积为为6m2m，同样样从保守守的角度度考虑，设此区区域的均均布荷载载全部由由脚手管管承受。、荷载载计算、脚手手架自重重荷载Gk=11kN
8、/、上部部活荷载载Qk=666kNN/最终单管管承受荷荷载为：（1.221KKN/+1.4666kNN/）1.2m1m=1122KN计算长度度取值最上端支支撑标准步距距计算长度度取大值值长细比 3100故由上可可知，吊吊装时采采用6.0m*2.00m路基基箱扩散散脚手架架承载力力不能满满足施工工要求。需对路路基箱下下方脚手手架进行行加密，立杆网网格设置置调整为为6000mm*6000mm。脚手架加加密及单单杆受荷荷载面示示意图汽车吊吊吊装站位位示意图图、荷载载计算、脚手手架自重重荷载Gk=11kN/、上部部活荷载载Qk=666kNN/最终单管管承受荷荷载为：（1.221KKN/+1.4466k
9、NN/）(00.6mm0.6m)=34KKN计算长度度取值最上端支支撑标准步距距计算长度度取大值值长细比 2210 满足足规范要要求查表知 稳定系系数立杆稳定定性计算算 17 KN*M/MM,板承承载力要要求。最大Z向向变形值值-5mmm11/3000*1120000=440mmm脚手架最最大应力力比0.761，满满足规范范要求。脚手架应应力比柱柱状图X向最大大变形值值1.008mmmY向最大大变形值值1.557mmmZ向最大大变形值值-4.76mmm脚手架XX、Y、Z三个个方向的的变形均均比较小小，满足足规范要要。综上上分析，脚手架架的承载载力能满满足1660T汽汽车吊机机行走要要求。第4部
10、分分：采用用有限元元软件MMIDAAS 77.3.0进行行吊车吊吊装状态态模拟分分析计算分析析模型，采用三三连跨进进行计算算，柱网网12mm*122.6mm，板厚厚2000mm，板网格格划分单单元4000mmm*4220mmm，按板板的网格格划分，脚手架架计算时时，立杆杆水平尺尺寸为11.266m*11.6mm，步距距为1.5m，加密区区：立杆杆水平尺尺寸为00.633m*00.8mm，步距距为1.5m，结构自自重程序序自动考考虑，吊吊装状态态楼面活活荷载为为（7331KNN+6449KNN+1220KNN）/112M*2.11M=660KNN/M22.计算算模型如如下：计算模型型汽车吊吊吊装时支支腿荷载载布置在工况11.2恒恒载+11.4活活载结构构计算结结果如下下：楼板X向向弯矩MMXX图图楼板Y向向弯MYYY矩图图板最大正正弯矩334KNN*M/M，最最大负弯弯矩-222KNN*M/M，按按设计图图板配筋筋，C121000mm，受拉钢钢筋面积积AS=11330.44mm22 ，强度CC35，厚2000mmm，查混混凝土结结构计算算手册：查
