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1、第一章 四、判断改错题1. 结合水是液态水的一种，故能传递静水压力。2. 风积土是岩石经物理和化学风化的产物。3. 土的结构最主要的特征是成层性。1. x，不能传递静水压力。2. X,由风力搬运形成的土。3. X,结构改为构造。第二章 四、判断改错题1. 在填方工程施工中，常用土的干密度来评价 填土的压实程度。2. 无论什么土，都具有可塑性。3. 用塑性指数 IP 可以对土进行分类。4. 相对密实度Dr主要用于比较不同砂土的密实度大小。5. 砂土的分类是按颗粒级配及其形状进行的。6. 粉土的塑性指数IP小于或等于10、粒径大于0.075的颗粒含量不超过全重55%的土。7. 甲土的饱和度大于乙土
2、的饱和度，则甲土的 含水量一定高于乙土的含水量。8. 土在最优含水量时，压实密度最大，同一种 土的压实能量越大，最优含水量越大。9. 两种不同的粘性土，其天然含水量相同，则 其软硬程度相同。10. 地下水位上升时，在浸湿的土层中，其颗粒相对密度和孔隙比将增大。四、判断改错题1. 2. X,无粘性土不具有可塑性。3. X,对粉土和粘性土分类。4. X, 是反映砂土本身的密实程度。5. X,去掉“及其形状”。6. X,将“55%”改为“50%”。7. X,二者没有必然联系。8. X,同一种土的压实能量越大，最优含水量越小。9. X, 液性指数相同时软硬程度才相同。10. X,保持不变。第三章 四、
3、 判断改错题1. 绘制流网时必须满足的基本条件之一是流线和等势线必须正交。2. 达西定律中的渗透速度不是孔隙水的实际流速。3. 土的孔隙比愈大,其渗透系数也愈大。4. 在流网图中,流线愈密集的地方,水力坡降愈小。5 发生流砂时,渗流力方向与重力方向相同。“常水头”试验进行。7. 绘制流网时,每个网格的长宽比没有要求。8. 在流网中,任意两相邻流线间的渗流量相等。9. 管涌发生在渗流溢出处,而流土发生的部位可以在渗流溢出处,也可以在土体内部。四、判断改错题1.V 2.“愈小”为“愈大”“相同”为“相反”“常水”头为“降水头” 或“变水头”。7.每个网格的长宽比必须为定值。8.V 9应将管涌与流土
4、对调。 第四章 四、判断改错题1在均质地基中,竖向自重应力随深度线性增加,而侧向自重应力则呈非线性增加 2由于土中自重应力属于有效应力,因而与地下水位的升降无关 3若地表为一无限大的水平面,则土的重力在土中任一竖直面上产生的剪应力等于零 4在基底附加压力的计算公式中,对于新填土场地,基底处土的自重应力应从填土面算起 5增大柱下独立基础的埋深,可以减小基底的平均附加压力6柱下独立基础埋深的大小对基底附加应力影响不大 7由于土的自重应力属于有效应力,因此在建筑物建造后,自重应力仍会继续使土体产生 变形8.土的静止侧压力系数K0为土的侧向与竖向自重应力之比9在弱透水土层中,若地下水位短时间下降,则土
5、的自重应力不会明显增大 10基底附加压力在数值上等于上部结构荷载在基底所产生的压力增量 11竖向附加应力的分布范围相当大,它不仅分布在荷载面积之下,而且还分布到荷载面积 以外，这就是所谓的附加应力集中现象四、判断改错题1. X,均呈线性增长。2. V 3. V 4. X,应从老天然地面算起。5 . X , 从计算公式可以看出，由于一般略小于20,故增大埋深反而会使略有增加。6. V 7. X, 土的自重应力引起的土体变形在建造房屋前已经完成，只有新填土或地下水位下降等才会引 起变形。8.X，应为侧向与竖向有效自重应力之比。9.V，因为有效应力的增长在弱透 水土层中需较长的时间。10. X,还应
6、包括基础及其上回填土的重量在基底所产生的压力 增量。11.X，改“集中”为“扩散”。第五章四、判断改错题1 .在室内压缩试验过程中，土样在产生竖向压缩的同时也将产生侧向膨胀。2. 饱和黏土层在单面排水条件下的固结时间为双面排水时的2倍。3. 土的压缩性指标可通过现场原位试验求得。4. 土的压缩性指标只能通过室内压缩试验求得5. 在饱和土的排水固结过程中，孔隙水压力消散的速铝与有效应力增长的速率应该是相同6. 饱和黏性土地基在外荷作用下所产生的起始孔隙水压力的分布图与附加应力的分布图是 相同的。7 曲线中的压力是有效应力。8. 的土属超高压缩性土。9 土体的固结时间与其透水性无关。10. 在饱和
7、土的固结过程中，孔隙水压力不断消散，总应力和有效应力不断增长。11. 孔隙水压力在其数值较大时会使土粒水平移动。从而引起土体体积缩小。12. 随着土中有效应力的增加，土粒彼此进一步挤紧，土体产生压缩变形，土体强度随之 提高。四判断改错题1.X,由于是完全侧限条件，故不会产生侧向膨胀2.X，应该是 4倍3.V, 般可由现场载荷试验或的变形模量。4.X，变形模量可由现场载荷试验 求得5.V 6.V，由=+u可知，当时间t=0时，=0, u=。即二者的分布图是相同的。7. V，因为压缩试验时固结试验，在各级压力作用下土样均完全固结8.X，规范无此 分类，应位高压缩性土。9.X，透水性越小的土，固结时
8、间越长。1 0.X，在外荷载不 变的情况下，土中总应力是不变的。1 1.X，孔隙水压力无论其数值大小均不能使土粒产 生移动，故不会使土体体积缩小。12.V第六章四、判断改错题1按分层总和计算法计算地基最终沉降时，假定地基土压缩时不产生侧向变形，该假定使计 算出的沉降量偏大2. 按分层总和计算法计算地基最终沉降时，通常取基础角点下的地基附加应力进行计算。3. 在分层总和法计算公式中，通常取土的初始孔隙比4. 分层总和法确定地基沉降计算深度的标准是5. 按规范公式计算最终沉降量时，压缩模量的取值所对应的应力段范围可6. 规范公式确定地基沉降计算深度的标准是7采用弹性力学公式计算得到的地基沉降常偏大
9、，原因是由荷载试验得到的变形模量值常 偏小。8. 在无限均布荷载作用下，地基不会产生瞬时沉降9. 较硬的土通常时超固结土10. 饱和黏性土地基在外荷载作用下所产生的起始孔隙水压力分布与附加应力分布是相同的 11在饱和土的固结过程中，若总应力保持不变，则有效应力不断减小，而孔隙水压力不断 增加。12.采用分层总和法计算得到的地基沉降量实质上是固结沉降13. 某饱和黏土地基在固结度达到40%时的沉降量为30mm,则最终沉降量为120mm。14当土层的自重应力小于先期固结压力时，这种土称为超固结土四判断改错题1.X，改“偏大”为“偏小”。2.X，改“角点”为“中心点” 3.X, 应取与土层自重应力平
10、均值相对应的孔隙比4.X，对一般土，应为；在该深度以下如 有高压缩性土，则应继续向下计算至处。5. X,压缩模量应按实际应力段范围取值。6. V7. X，沉降偏大的原因时因为弹性力学公式时按均质的线性变形半空间的假设得到的，而 实际上地基常常是非均质的成层土。8.V 9.X，土的软硬与其应力历史五必然联系。10. V 11. X，有效应力不断增加，而孔隙水压力不断减小。12. V 13. X，改“120” 为“75。14.V第七章 四、判断改错题1. 直接剪切试验的优点是可以严格控制排水条件，而且设备简单.操作方便。2. 砂土的抗剪强度由摩擦力和粘聚力两部分组成。3. 十字板剪切试验不能用来测
11、定软粘土的灵敏度。4. 对饱和软粘土，常用无侧限抗压强度试验代替三轴仪不固结不排水剪切试验。 5. 土的 强度问题实质上就是土的抗剪强度问题。6. 在实际工程中，代表土中某点应力状态的莫尔应力圆不可能与抗剪强度包线相割。7. 当饱和土体处于不排水状态时，可认为土的抗剪强度为一定值。8. 除土的性质外，试验时的剪切速率是影响土体强度的最重要的因素。9. 在与大主应力面成 的平面上剪应力 最大，故该平面总是首先发生剪切破坏。 10. 破裂 面与大主应力作用线的夹角为 。11. 对于无法取得原状土样的土类，如在自重作用下不能保持原形的软粘土，其抗剪强度的 测定应采 用现场原位测试的方法进行。12.
12、对施工速度很快的砂土地基，宜采用三轴仪不固结不排水试验或固结不排水试验的强度 指标作相关的计算。13. 由不固结不排水剪切试验得到的指标称为 土的不排水抗剪强度。14. 工程上天然状态的砂土常根据标准贯入试验锤击数按经验公式确定其内摩擦角。 四、 判断改错题1. X,不能严格控制排水条件。2. X,砂土没有粘聚力。3. X,可以测灵敏 度。4. V。5. V。6. V。7. V。 8. X,改“剪切速率”为“排水条件”。9. X， 在的平面上剪应力虽然为最大，但相应的抗剪强度更大。10. X,应为。11. V。 12. X,砂土透水性大，通常只进行排水剪试验。13. V。14. V。第八章 四
13、、判断改错题1. 当挡土墙向离开土体方向移动或转动时，作用在墙背上的土压力就是主动土压力。2. 作用在地下室外墙上的土压力也可以按被动土压力计算。3. 按哪一种土压力（主动、静止或被动土压力）计算完全取决于挡土墙的位移方向（向前 静止不动或向后位移）。4. 静止土压力强度 等于土在自重作用下无侧向变形时的水平向自重应力 。5. 朗肯土压力理论的基本假设是：墙背直立、粗糙且墙后填土面水平。6. 按朗肯土压力理论计算主动土压力时，墙后填土中破裂面与水平面的夹角为 。7. 墙后填土愈松散，其对挡土墙的主动土压力愈小。8. 墙背和填土之间存在的摩擦力将使主动土压力减小、被动土压力增大。9. 库伦土压力
14、理论假设墙后填土填土中的滑动破裂面是平面，且通过墙踵。10. 库伦土压力理论可以计算墙后填土为成层土的情况。11. 挡土墙墙背倾角 愈大，主动土压力愈小。12. 墙后填土的固结程度越高，作用在墙上的总推力就越大。13. 库仑土压力理论假定土体的滑裂面是平面，计算结果主动土压力偏差较小而被动土压力 偏差较大。14. 库仑土压力理论的计算公式是根据滑动土体各点的应力均处于极限平衡状态而导出的。15. 墙后填土的固结程度越高，作用在墙上的总推 力就越大。16. 朗肯土压力理论是库伦土压力理论的一种特 殊情况。17. 朗肯土压力理论假定墙面光滑，其结果偏于保守。四、判断改错题1. X,只有在位 移量大
15、到使墙后土体达到极限平衡状态时，作用在墙背的才是主动土压力。2. X,地下室 外墙受楼盖和基础底板的约束，位移很小，故一般按静止土压力计算。3. X,不仅与位 移方向有关，还与位移大小（或墙后土体所处的应力状态）有关。4. Vo 5. X,改“粗 糙”为“光滑”。6. X，夹角应为。7. X，与密实填土相比，松散填土虽然重度会小一 些，但抗剪强度指标减小更多，故总得来看会使主动土压力增大。 8. V。 9. V。 10. X， 库仑土压力理论在理论上只适用于均匀的无粘性填土。1 1. X,愈大，愈大。12. X， 改“越大”为“越小”。第九章 一、判断改错题1. 地基破坏模式主要有整体剪切破坏和冲切剪切破坏两种。2. 对均匀地基来说，增加浅基础的底面宽度，可以提高地基的临塑荷载和极限承载力。3. 地基临塑荷载可以作为极限承载力使用。4. 地基的临塑荷载Per作为地基承载力特征值，对于大多数地基来说，将是十分危险的。5. 由于土体几乎没有抗拉强度，故地基土的破坏模式除剪切破坏外，还有受拉破坏。6. 地基承载力特征值在数值上与地基极限承载力相差不大。7. 塑性区是指地基中已发生剪切破坏的区域。随着荷载的增加，塑性区会逐渐发展扩大。8. 太沙基极限承载力公式适用于均匀地基上基底光滑的浅基础。9. 一般压缩性小的地基土，若发生
