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1、电力变压器故障诊断及处理方法第一章 变压器故障油浸电力变压器的故障常被分为内部故障和外部故障两种。内部故障为变压器油箱内发 生的各种故障，其主要类型有：各相绕组之间发生的相问短路、绕组的线匝之间发生的匝问 短路、绕组或引出线通过外壳发生的接地故障等。外部故障为变压器油箱外部绝缘套管及其 引出线上发生的各种故障，其主要类型有：绝缘套管闪络或破碎而发生的接地 通过外壳） 短路，引出线之间发生相问故障等而引起变压器内部故障或绕组变形等。变压器的内部故障 从性质上一般又分为热故障和电故障两大类。热故障通常为变压器内部局部过热、温度升高。 根据其严重程度，热性故障常被分为轻度过热（一般低于150C）、低
2、温过热（150300C）、 中温过热（300700C）、高温过热（一般高于700C）四种故障隋况。电故障通常指变压器内 部在高电场强度的作用下，造成绝缘性能下降或劣化的故障。根据放电的能量密度不同，电 故障又分为局部放电、火花放电和高能电弧放电三种故障类型。由于变压器故障涉及面较广，具体类型的划分方式较多，如从回路划分主要有电路故障、 磁路故障和油路故障。若从变压器的主体结构划分，可分为绕组故障、铁心故障、油质故障 和附件故障。同时习惯上对变压器故障的类型一般是根据常见的故障易发区位划分，如绝缘 故障、铁心故障、分接开关故障等。而对变压器本身影响最严重、目前发生机率最高的又是 变压器出口短路故
3、障，同时还存在变压器渗漏故障、油流带电故障、保护误动故障等等。所 有这些不同类型的故障，有的可能反映的是热故障，有的可能反映的是电故障，有的可能既 反映过热故障同时又存在放电故障，而变压器渗漏故障在一般情况下可能不存在热或电故障 的特征。因此，很难以某一范畴规范划分变压器故障的类型，本书采用了比较普遍和常见的变压 器短路故障、放电故障、绝缘故障、铁心故障、分接开关故障、渗漏油气故障、油流带电故 障、保护误动故障等八个方面，按各自故障的成因、影响、判断方法及应采取的相应技术措 施等，分别进行描述。第一节 短路故障变压器短路故障主要指变压器出口短路，以及内部引线或绕组间对地短路、及相与相之 间发生
4、的短路而导致的故障。变压器正常运行中由于受出口短路故障的影响，遭受损坏的情况较为严重。据有关资料 统计，近年来，一些地区 110kV 及以上电压等级的变压器遭受短路故障电流冲击直接导致 损坏的事故，约占全部事故的 50以上，与前几年统计相比呈大幅度上升的趋势。这类故 障的案例很多，特别是变压器低压出口短路时形成的故障一般要更换绕组，严重时可能要更 换全部绕组，从而造成十分严重的后果和损失，因此，尤应引起足够的重视。出口短路对变压器的影响，主要包括以下两个方面。1短路电流引起绝缘过热故障变压器突发短路时，其高、低压绕组可能同时通过为额定值数十倍的短路电流，它将产 生很大的热量，使变压器严重发热。
5、当变压器承受短路电流的能力不够，热稳定性差，会使 变压器绝缘材料严重受损，而形成变压器击穿及损毁事故。变压器发生出口短路时，短路电流的绝对值表达式为（1-1）式中（n）短路类型的角标；比例系数，其值与短路类型有关；所求短路类型的正序电流绝对值。不同类型短路的正序电流绝对值表达式为（1-2）式中E故障前相电压XI等值正序阻抗附加阻抗。变压器的出口短路主要包括：三相短路、两相短路、单相接地短路和两相接地短路等几 种类型。据资料统计表明，在中性点接地系统中，单相接地短路约占全部短路故障的65， 两相短路约占10%15%，两相接地短路约占15% 20%，三相短路约占5%,其中以三 相短路时的短路电流值
6、最大，国标GB10945-85中就是以三相短路电流为依据的。忽略系统阻抗对短路电流的影响，则三相短路表达式为（1-3）式中 5；I 三相短路电流；U变压器接人系统的额定电压Zt变压器短路阻抗；IN变压器额定电流；UN变压器短路电压百分数。对220kV三绕组变压罪而言，高压对中、低压的短路阻抗一般在10% 30%之间，中 压对低压的短路阻抗一般在 10%以下，因此变压器发生短路故障时，强大的短路电流致使 变压器绝缘材料受热损坏。2短路电动力引起绕组变形故障变压器受短路冲击时，如果短路电流小，继电保护正确动作，绕组变形将是轻微的；如 果短路电流大，继电保护延时动作甚至拒动，变形将会很严重，甚至造成
7、绕组损坏。对于轻 微的变形，如果不及时检修，恢复垫块位置，紧固绕组的压钉及铁轭的拉板、拉杆，加强引 线的夹紧力，在多次短路冲击后，由于累积效应也会使变压器损坏。因此诊断绕组变形程度、 制订合理的变压器检修周期是提高变压器抗短路能力的一项重要措施。绕组受力状态如图11、图12 所示。由于绕组中漏磁中。的存在，载流导线在漏磁 作用下受到电动力的作用，特别是在绕组突然短路时，电动力最严重。漏磁通常可分解为纵 轴分量月和横轴分量月，纵轴磁场月使绕组产生辐向力，而横轴磁场月使绕组受轴向力。 轴向力使整个绕组受到张力P1，在导线中产生拉伸应力。而内绕组受到压缩力P2,导线受 到挤压应力。轴向力的产生分为两
8、部分，一部分是由于绕组端部漏磁弯曲部分的辐向分量与载流导体 作用而产生。它使内、外绕组都受压力：由于绕组端部磁场B最大因而压力也最大，但中 部几乎为零，绕组的另一端力的方向改变。轴向力的另一部分是由于内外安匝不平衡所产生 的辐向漏磁与载流导体作用而产生，该力使内绕组受压，外绕组受拉；安匝不平衡越大，该 轴向力也越大。因此，变压器绕组在出口短路时，将承受很大的轴向和辐向电动力。轴向电动力使绕组 向中间压缩，这种由电动力产生的机械应力，可能影响绕组匝间绝缘，对绕组的匝间绝缘造 成损伤；而辐向电动力使绕组向外扩张，可能失去稳定性，造成相间绝缘损坏。电动力过大， 严重时可能造成绕组扭曲变形或导线断裂。
9、对于由变压器出口短路电动力造成的影响，判断主变压器绕组是否变形，过去只采取吊 罩检查的方法，目前一些单位采用绕组变形测试仪进行分析判断，取得了一些现场经验，如 有些地区选用 TDT1 型变压器绕组变形测试仪进行现场测试检查，通过对主变压器的高、 中、低压三相的九个绕组分别施加 l0kHz 至 lkHz 高频脉冲，由计算机记录脉冲波形曲线并 储存。通过彩色喷墨打印，将波形绘制出图，显示正常波形与故障后波形变化的对比和分析， 试验人员根据该仪器特有的频率和波形，能比较科学地准确判断主变压器绕组变形情况。对于变压器的热稳定及动稳定，在给定的条件下，仍以设计计算值为检验的依据，但计 算值与实际值究竟有
10、无误差，尚缺少研究与分析，一般情况下是以设计值大于变压器实际承 受能力为准的。目前逐步开展的变压器突发短路试验，将为检验设计、工艺水平提供重要的 依据。变压器低压侧发生短路时，所承受的短路电流最大，而低压绕组的结构一般采用圆筒 式或螺旋式多股导线并绕，为了提高绕组的动稳定能力，绕组内多采用绝缘纸筒支撑，但有 些厂家仅考虑变压器的散热能力，对于其动稳定，则只要计算值能够满足要求，便将支撑取 消，于是当变压器遭受出口短路时，由于动稳定能力不足，而使绕组变形甚至损坏。3绕组变形的特点通过检查发生故障或事故的变压器进行和事后分析，发现电力变压器绕组变形是诱发多 种故障和事故的直接原因。一旦变压器绕组已
11、严重变形而未被诊断出来仍继续运行，则极有 可能导致事故的发生，轻者造成停电，重者将可能烧毁变压器。致使绕组变形的原因，主要 是绕组机械结构强度不足、绕制工艺粗糙、承受正常容许的短路电流冲击能力和外部机械冲 击能力差。因此变压器绕组变形主要是受到内部电动力和外部机械力的影响，而电动力的影 响最为突出，如变压器出口短路形成的短路冲击电流及产生的电动力将使绕组扭曲、变形甚至崩溃。（1）受电动力影响的变形。1）高压绕组处于外层，受轴向拉伸应力和辐向扩张应力，使绕组端部压钉松动、垫块飞 出，严重时，铁轭夹件、拉板、紧固钢带都会弯曲变形，绕组松弛后使其高度增加。2）中、低压绕组的位置处于内柱或中间时，常受
12、到轴向和辐向压缩力的影响，使绕组端 部紧固压钉松动，垫块位移；匝间垫块位移，撑条倾斜，线饼在辐向上呈多边形扭曲。若变 形较轻，如35kv线饼外圆无变形，而内圆周有扭曲，在辐向上向内突出，在绕组内衬是软 纸筒时这种变形特别明显。如果变压器受短路冲击时，继电保护延时动作超过2s,变形更 加严重，线饼会有较大面积的内凹、上翘现象。测量整个绕组时往往高度降低，如果变压器 继续投运，变压器箱体振动将明显增大。3）绕组分接区、纠接区线饼变形。这是由于分接区和纠接区（一般在绕组首端）安匝不平 衡，产生横向漏磁场，使短路时线饼受到的电动力比正常区要大得多，所以易产生变形和损 坏。特别是分接区线饼，受到有载分接
13、开关造成的分接段短路故障时，绕组会变形成波浪状， 而影响绝缘和油道的通畅。4）绕组引线位移扭曲。这是变压器出口短路故障后常发生的情况，由于受电动力的影响， 破坏了绕组引线布置的绝缘距离。如引线离箱壁距离太近，会造成放电，引线间距离太近， 因摩擦而使绝缘受损，会形成潜伏性故障，并可能发展成短路事故。（2）受机械力影响的变形。变压器绕组整体位移变形。这种变形主要是在运输途中，受到运输车辆的急刹车或运输 船舶撞击晃动所致。据有关报道，变压器器身受到大于3g（g为重力加速度）重力加速的冲击， 将可能使线圈整体在辐向上向一个方向明显位移。4技术改进和降低短路事故的措施基于上述，为防止绕组变形，提高机械强
14、度，降低短路事故率，些制造厂家和电力用户 提出并采取了如下技术改进措施及减少短路事故的措施。（1）技术改进措施。1）电磁计算方面。在保证性能指标、温升限值的前提下，综合考虑短路时的动态过程。 从保证绕组稳定性出发，合理选择撑条数、导线宽厚比及导线许用应力的控制值，在进行安 匝平衡排列时根据额定分接和各级限分接情况整体优化，尽量减小不平衡安匝。考虑到作用 在内绕组上的轴向内力约为外绕组的两倍，因此尽可能使作用在内绕组上的轴向外力方向与 轴向力的方向相反。2）绕组结构方面。绕组是产生电动力又直接承受电动力的结构部件，要保证绕组在短路 时的稳定性，就要针对其受力情况，使绕组在各个方向有牢固的支撑。具
15、体做法如在内绕组 内侧设置硬绝缘筒，绕组外侧设置外撑条，并保证外撑条可靠地压在线段上。对单螺旋低压 绕组首末端均端平一匝以减少端部漏磁场畸变。对等效轴向电流大的低压和调压绕组，针对 其相应的电动力，采取特殊措施固定绕组出头，并在出头位置和换位处采用适形的垫块，以 保证绕组稳定性。3）器身结构方面。器身绝缘是电动力传递的中介，要保证在电动力作用下，各方向均有 牢固的支撑和减小相关部件受力时的压强。在设计时采用整体相套装结构，内绕组硬绝缘筒 与铁心柱间用撑板撑紧以保证内绕组上承受的压应力均匀传递到铁心柱上；合理布置压钉 位置和选择压钉数量，并设计副压板，以减小压钉作用到绝缘压板上的压强和压板的剪切
16、应 力。4）铁心结构方面。轴向电动力最终作用在铁心框架结构上。如果铁心固定框架出现局部 结构失稳和变形，将导致绕组失稳而变形损坏。因此，设计铁心各部分结构件时，强度要留 有充分的裕度，各部件间尽量采用无间隙配合和互锁结构，使变压器器身成为个坚固的整 体。5）工艺控制和工艺手段。对一些关键工序，如垫块预处理、绕组绕制、绕组压装、相套 装、器身装配时预压力控制等方面，进行严格的工艺控制，以保证设计要求。按上述措施构思设计生产的一台31. 5MVA、llOkV双绕组有载调压电力变压器，在国 家变压器质检中心强电流试验室一次通过短路试验，试验前后最大的电抗差仅 03，取 得了显著的效果。（2）减少短路事故的措施。1）优化选型要求。选型应选用能顺利通过短路试验的变压器并合理确定
