桥梁盖梁支架专项施工方案

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1、新溆高速第十六合同段桥梁盖梁支架专项施工方案一、工程概况我合同段起点为溆浦县油洋乡麻溪村，路线沿X012南侧展线，经甘溪村、庄坪村、河底江村、三板桥村、桥江镇槐荫村，路线终点为桥江乡独石村。路线全长5.685km。其中，桥梁工程包括大中桥梁1687m/6座，桥梁下部构造设计有扩大基础、U型桥台、桩基础、承台、肋板、立柱、盖梁等结构形式，上部构造有预应力空心板、T梁、现浇箱梁等结构形式，现在正进入高空作业盖梁施工。为确保桥梁盖梁施工按总体施组中的工期顺利开展,特制定以下有关桥梁盖梁支架施工的专项方案。二、 施工部署我部施工的桥梁工程共计6座，其中K75+722擂鼓坡大桥盖梁支架采用包箍法施工，其

2、余K76+370.5廖家湾大桥、K78+285新塘湾大桥及A、B匝道桥、K79+532向家山大桥等五座桥梁盖梁采用剪力销法施工。三、 施工方案及稳定计算（一） 包箍法施工方案盖梁包箍法无支架施工可操作性强，有很高的安全保证体系，外观轻巧又便于检查验收，可以较好控制施工安全，支模可以省很多工时，对地基要求不高，节省支撑钢管，大大降低了成本。抱箍法无支架施工很少影响道路、河道的交通和通航，有利于快速施工和文明施工，具有很好的推广应用价值。1、盖梁抱箍法结构设计 按最大立柱与盖梁尺寸进行设计验算，根据设计施工图，选定擂鼓坡大桥7#墩墩柱为200cm，盖梁尺寸为170*220（宽*高）为设计验算依据（

3、1）、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm，在肋板外设216违带。在侧模外侧采用间距1.0m的216b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.0m的216b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 （2）、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.6m工16型钢作横梁，横梁长4.4m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角支架放在横梁上。

4、横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 （3）、受荷纵梁 在横梁底部采用双层1排加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长12m，每组中的两排贝雷片拼装在一起，两组贝雷梁位于墩柱双侧，中间间距233.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 （4）、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱

5、箍紧箍在墩柱上产生摩擦力供给上部结构的支承反力，是首要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 （5）、防护栏杆与与工作平台 栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 2、盖梁抱箍法结构验算（1）、荷载计算 砼浇筑时的侧压力：Pm=Kh 式中：K-外加剂

6、影响系数，取1.2； -砼容重，取26kN/m3； h-有用压头高度。 砼浇筑速度v按0.6m/h，入模温度按20考虑。 则：v/T=0.6/20=0.0030.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.90.03=1.0m Pm= Kh=1.2261=31.2kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。 则：Pm=31.2 kPa +4 kPa =35.2kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm（H-h）+Pmh/2=35.22+35.21/2=88kN （2）、拉杆拉力验算 拉杆采用（20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时

7、的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有： =（T1+T2）/B=1.2P/2r2 =1.088/20.012=139MPa=160MPa利用20圆钢拉杆间距1m布置满足应力要求。竖带抗弯与变形程度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长L0=2.0m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。 竖带 16b的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩Ix886cm4;抗弯模量Wx=108cm3 q0=35.21.0=35.2kN/m 最大弯矩：Mmax= q0l02/8=35.22.02/8=17.6kNm = Mmax/2Wx=17.6/(210810-6) =81481Kpa82MPaw=160MP

8、a(可) （3）变形程度计算：fmax=5q0l04/3842EIx=535.22.04/(38422.110888610-8)=0.002mf=l0/400=2.0/400=0.005m （4）、横梁计算 采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。故共布设横梁31个，特制钢支架2个（每个钢支架用工16型钢18）。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。 a.荷载计算 盖梁砼自重：G1=43.27m326kN/m3=1125kN 模板自重：G2=49kN 侧模支撑自重：G3=22

9、0.1722.0=7.5kN 三角学支架自重：G4=82=16kN 施工荷载与其他荷载：G5=20kN 横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1125+49+7.5+16+20=1218kN qH=1218/12=102kN/m 横梁采用0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载GH=1020.4=41kN 作用在横梁上的均布荷载为： q= G/l=41/2.4=17kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为2.4m) 横梁抗弯与变形程度验算 横梁的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3 最大弯矩：Mmax= ql2/8=172.4

10、2/8=12.2kNm = Mmax/Wx=12.2/(140.910-6) =8658687MPaw=160MPa(可) 最大变形程度：fmax=5ql4/384EI=5172.44/(3842.1108112710-8)=0.0031mf=l0/400=2.4/400=0.006m(可) （5）、纵梁计算 纵梁采用单层四排加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长12m。 荷载计算 横梁自重：G6=12/0.44.60.169=23kN 贝雷梁自重：480.39.8=94kN 纵梁上的总荷载： GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G

11、7=1125+49+7.5+16+20+23+94=1335kN 纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q： q= GZ/L=1335/6.8=196kN/m a计算支座反力RA/B： RA/B=1/2 ql=1/2 1966.8=666.4 KNMmax=1/81966.82=1132kNm 贝雷片的允许弯矩计算 查公路施工手册 桥梁和涵洞第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩M0为975kNm。 则四排单层的允许弯矩M=49750.9=3510 kNm(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值) 故：MB=1132kNmM=3510 kNm 满足强度要求 纵梁变形程度验算 贝雷片刚度参数 弹性模

12、量：E=2.1105MPa 惯性矩：I=Bhh/2=(25.4824)150150/2=2293200cm4最大变形程度发生在盖梁中间 fmax=648q/EI=648112/(2.1108229320010-8)=0.015m f=a/400=6.8/400=0.017m fmaxf变形符合要求。（6）、抱箍计算 抱箍承载力计算 荷载计算 每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知： 支座反力RA/B=1/2ql=1/2 1966.8=666.4 KN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。 抱箍受力计算 螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力N

13、=666.4kN 抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页： M24螺栓的允许承载力： NL=Pn/K 式中：P-高强螺栓的预拉力，取225kN; -摩擦系数，取0.3； n-传力接触面数目，取1； K-安全系数，取1.7。 则：NL= 2250.31/1.7=39.7kN 螺栓数目m计算： m=N/NL=666.4/39.7=16.717个，取计算截面上的螺栓数目m=18个。 则每条高强螺栓供给的抗剪力： P=N/18=666.4/18=37KNNL=39.7kN 故能承担所要求的荷载。 螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取

14、=0.3计算 抱箍产生的压力Pb= N/=666.4kN/0.3=2221.3kN由高强螺栓承担。 则：N=Pb=2221.3kN 抱箍的压力由18条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为 N1=Pb/18=2221.3kN /18=123kNS=225kN =N/B= N（1-0.4m1/m）/B 式中：N-轴心力 m1-所有螺栓数目，取：36个 B-高强螺栓截平面或物体表面积，B=4.52cm2 =N/B=Pb(1-0.4m1/m)/B=2221.3(1-0.436/18)/364.5210-4 =109208kPa=109MPa=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。 抱箍体的应力

15、计算： 抱箍壁为受拉产生拉应力 拉力P1=18N1=18123=2214（KN） 抱箍壁采用面板16mm的钢板，抱箍高度为0.5m。 则抱箍壁的纵向截平面或物体表面积：S1=0.0160.5=0.008(m2) =P1/S1=2214/（0.0082）=138.4(MPa)=140MPa 满足设计要求。 抱箍体剪应力 =（1/2RB）/（2S1） =（1/2666.4）/（20.008） =21MPa=85MPa 满足强度要求。 根据以上计算，抱箍与贝雷梁组合施工支架验算符合各项应力验算要求，安全经济可行。（二）、剪力销法施工方案1、盖梁设计技术参数我标段盖梁的结构尺寸有多种形式，在此仅以最大尺寸盖梁为例进行介绍，该盖梁长10.78m，宽2.3m，高1.5m，设计为C30钢筋砼，设计砼方量35.7m3，钢筋含量5.9T。具体细部尺寸如图1所示。 图1