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1、元宏锦江一期工程2、3#楼悬挑脚手架专项施工方案编制人： 职务： 负责人： 职务: 审核人： 职务： 批准人: 职务： 福建省永泰建筑工程公司年 月 日开封市元宏锦江一期工程2、3#住宅楼悬挑脚手架专项方案一、工程概况开封市元宏锦江一期2，3#住宅楼工程，地处滨河路南侧，地上 18层，底层商铺层高5。2米，2层以上层高2.9米,建筑总高度54.3m；框剪结构.因施工场地狭窄,考虑材料堆放,所以采用悬挑钢梁双排钢管脚手架。一至二层选用双排落地钢管脚手架，作为施工临时安全防护架.待悬挑架搭起做好安全防护后,拆除一至二层的临时施工安全防护架,二层四周改作内防护。根据工程特点，从二层顶开始外脚手架采用
2、悬挑钢梁双排钢管脚手架。钢管外径48mm,壁厚3.5mm，挑梁为16号工字钢并用15。2钢丝绳斜拉。悬挑钢梁设置在八层楼板顶（即九层地面上作二次悬挑，在十五层地面作第三次悬挑）。将工字钢与预埋件固定牢固。立杆横距1。0m,纵距1。5m，横杆步距1。45m，内立杆距墙0.30m，内外立杆间布置3根大横杆，间距0.53m；拐角处需设置剪刀撑，中间每隔6m设一道；连墙杆每隔二步三跨设置一根；挑梁按照立杆分布间距1。5m设置，挑梁采用16号工字钢，斜拉索采用17钢丝绳，吊环采用18螺纹钢，并在第七层、十三层楼面预埋25钢筋，斜拉索用17钢丝绳，吊环采用18螺纹钢用60松紧器拉紧做为二次卸载。二、编制依
3、据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ1302001）建筑结构荷载规范(GB 500092001)钢结构设计规范（GB 50017-2003)三、脚手架计算悬挑脚手架（层高2.9米，六层一挑,设计计算高度按17.4m）的设计计算，六层总高度为17.4m。18伸出砼面30cm,锚入混凝250mm直径17钢丝绳详见平面布置图小横杆大横杆连墙件二步三跨布置16的工字钢1500环扣5个螺栓直径 9.5mm拉环 22和工字钢满焊立杆纵距1500mm踢脚杆栏杆100022伸出砼面30cm拉环 22145030025的钢筋头与工字钢焊接3.1计算参数3。1.1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为
4、1.50米，横距为1。0米,横杆的步距为1.45 米. 脚手架为双排脚手架搭设高度为 20 米，单立杆。 因本工程外挑板较多，外挑板外挑600mm,故内立杆距离墙为0.70米。 大横杆在上，小横杆在下，小横杆两端伸出立杆长度150mm，搭设在小横杆上的大横杆根数为4根，上铺竹板，竹板尺寸为250mm宽3100mm长(不铺竹板时，中间加两根大横杆）。 采用的钢管类型为 483。5. 旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80。 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4。50 米,采用双扣件与结构刚性连接。3。1。2。活荷载参数 施工荷载均布参数（kN/m2）
5、:3.000； 同时施工层数：2；3。1.3。风荷载参数 开封市基本风压为0。450KN/，风荷载高度变化系数z为1。54（按离地80m取值），风荷载体型系数s计算如下:脚手架的挡风系数取0.097;密目安全网的挡风面积取围挡面积的50;挡风面积:An=1。451。5(1-0。097) 0.5+1。451。50。097=1。193迎风面积：Aw=1。451.5=2。175挡风系数： =1。2（1.193/2.175）=0.658体型系数(按开洞墙）： s=1。30.658=0。856 WK=0。7sWo=0。71.540。8560。45=0.415 KN/ 3。1.4。静荷载参数 每米立杆数承
6、受的结构自重标准(kN/m):0。1426； 竹笆自重标准值(kN/m2）：0。350；栏杆挡脚板自重标准（kN/m2)：0.140； 安全设施与安全网(kN/m2）:0。005；竹笆铺设层数:2； 栏杆挡板类别：木胶板；3.1.5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用30号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00 米； 楼板混凝土强度等级:C35；3。1。6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳建筑物预埋件拉结。 钢丝绳安全系数为：10。000； 钢丝绳与墙距离为:1。400m； 3。2脚手架计算 3.2。1、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度
7、计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：q1=0.0384 kN/m; 脚手板的荷载标准值:q2=0。3501.0/4=0。0875 kN/m ； 活荷载标准值： Q=3.0001。0/4=0。75 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20。0384+1.20.0875 =0。151kN/m； 活荷载的计算值: q2=1。40.75=1。05kN/m； 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）2。强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载
8、作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080。1511.5002+0。1011。051。5002 =0。266 kN。m; 支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1511.50020。1171。051。5002 =-0.310 kN。m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.266106,0.310106)/5080。0=61.0N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 61。0 N/mm2 f=205。0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算： 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：
9、 V= 0。6770.1511500.04/（1002.06105121900。0)+0。9901.051500。04/(1002。06105121900。0) =0。23 mm； 纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求！3.2.2、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值：q= 0。03841.00 = 0.0384 kN/m； 大横杆的自重标准值：q1=
10、 0。03841.5 = 0.0576 kN； 竹笆的荷载标准值:q2=0.3501.501.00/4=0。131 kN; 活荷载标准值：Q=3。0001.501。00/4 =1.125 kN； 荷载的计算值： P=1。2(0。0576+0.131）+1。4 1.125= 1.801kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20.0381.002/8 = 0。0057 kN。m; 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax =1。8011.00/3 = 0.600 kN.m ; 最大
11、弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.0057+0。600=0.6057 kN.m； = M / W = 0.6057106/5080.000=119 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 3。挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03841000.04/(3842。060105121900.000) = 0。0199 mm 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： Vpmax = 18011000(310002-410002/9
12、 ) /(722.06106 121900） = 0.255 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.0199+0。255 = 0。454 mm； 小横杆的最大挠度小于 （1000.000/150)=6.67 与 10 mm，满足要求!；3.2.3、扣件抗滑力的计算： 按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN. 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值： P1 = 0.03841。000/2=0.0192 kN； 大横杆的自重标准值： P2 = 0。03841.54/2=0。115 kN； 竹笆的荷载标准值: P3 = 0.3501。0001.500/2=0。2625 kN； 活荷载标准值: Q = 3。0001。5001。000 /2 = 2.25 kN； 荷载的计算值： R=1.2（0.0192+0.115+0.2625)+1。41。5=2。576 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设
