热力发电厂课程设计报告材料2

上传人:工**** 文档编号:492561220 上传时间:2022-09-29 格式:DOC 页数:11 大小:172KB
返回 下载 相关 举报
热力发电厂课程设计报告材料2_第1页
第1页 / 共11页
热力发电厂课程设计报告材料2_第2页
第2页 / 共11页
热力发电厂课程设计报告材料2_第3页
第3页 / 共11页
热力发电厂课程设计报告材料2_第4页
第4页 / 共11页
热力发电厂课程设计报告材料2_第5页
第5页 / 共11页
点击查看更多>>
资源描述

《热力发电厂课程设计报告材料2》由会员分享,可在线阅读,更多相关《热力发电厂课程设计报告材料2(11页珍藏版)》请在金锄头文库上搜索。

1、实用文档中北大学热力发电厂课程设计报告学年第学期专业:能源与动力工程学生姓名:课程设计题目:日立250MW汽机组热力系统及疏水热量DC系统利用效果分析起迄日期:2022.6.6-2022.6.17课程设计地点:慎学楼E201指导教师:娄晓静负责人:完成任务书日期:2022年6月日实用文档目录1本课程设计任务12原那么性热力系统的拟定23原那么性热力系统原始参数的整理24原那么性热力系统的计算35局部热力系统的改良及其计算66小结87参考文献9实用文档一本课程设计任务1.1 设计题目日立250M魔汽机组热力系统及疏水热量DC系统利用效果分析.1.2 计算任务1、对原始热力系统计算其机组内效率,并

2、校核.2、确定原那么性热力系统的改良方案,并对改良后的原那么性热力系统计算其机组内效率.3、将改良后和改良前的系统进行比照分析,并作出结论.对原始热力系统计算其机组内效率,并校核.4、整理机组的参数和假设条件,并拟定出原那么性热力系统图.5、根据给定热力系统数据,计算气态膨胀线上各计算点的参数,并在h-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线.6、将改良后和改良前的系统进行比照分析,并作出结论.1.3设计任务说明对日立MWE汽机组热力系统及疏水热量DC系统利用效果分析,我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量,疏水放热量,给水吸热量等的计算,求出抽汽份额,从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率分别

3、从正平衡和反平衡计算比照,分析误差然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率也是正平衡计算,反平衡校核比照.最后就是对两种情况下的绝对内效率进行比照,看去除DC系统后对效率有无下降,下降多实用文档少.二如附图三原那么性热力系统原始数据整理3.1 原始数据的整理3.1.1 汽轮机型式及参数日立250MWI组初蒸汽参数:P0=16.7MPq10=535oC再热蒸汽参数:1zr=535oC,hzr=3532.2kJ/kg低压缸排汽压力:R=0.005MPa给水泵小汽轮机耗气份额及始值:%q=0.035342,hnq=2372.2kJ/kg额定功率Pe=250MW回热系统:八级回

4、热抽汽,“三高四低一除氧轴封及门杆参数表:名称份额民fi0.00242590.002330.0000325450.00149040.0049620.00088始值hfikJ/kg3388.93026.63026.63251.53026.63116.43.1.2计算点参数表H1H2H3H4H5除氧器H6H7H8抽汽压力品0.05130.1080.2240.3960.6831.493.515.99抽汽,hj2634.32749.52879.72994.83109.53312.23027.93149.7加热器压力0.0480.1010.210.3730.6551.43.365.63实用文档Pnj2P

5、nj下饱和水温tnj80.4199.88121.76144.11162.29195.05240.23271.46上端差3.332.672.762.84-1.21-0.19-1.13出口水温tw,j77.0897.21119138.27162.28196.26240.41272.59水侧压力0.687750.687750.687750.687750.6877518.3718.3718.37出口水烙hw,j323.2407.8499.9582685.5843.21041.71194.9进口水温77.07797.214119.004138.270162.277196.262240.41272.590

6、进口水烙hwj-1310.2323.2407.8499.9582685.5843.21041.7下端差6.0006.2145.5645.559-7.0545.5375.511疏水温度td,j79.98883.290102.778124.563-171.296201.8245.92加热器疏水及含hsj334.9348.8430.9523.3-725.2861.21066疏水冷却器后疏水烙hdwj322.70407.34499.55581.80-2792.412803.732793.68四原那么性热力系统计算民fw=1上下加效率nh=14.1加热器抽汽份额计算(1) #8高加抽汽份额:a8(h8-

7、hdw8)=afw(hw8-hw7),a8=afw(hw8-hw7)/(h8-hdw8)=0.4303疏水份额:as8=a8=0.4303(2) #7高加抽汽份额:a7(h7-hw7)+af1(hf1-hw7)+as8(hw8-hw7)=OCfw(hw7-hw6),a7=afw(hw户hw6)-ahf1-hdw7)-as8(h;hdw7)/(h7-hdw7)=0.8984疏水份额:C7s7=a8+a7+afi=1.3311(3) #6高加实用文档OCfw(hw6-hw5-?b),6-hdw6)=0.0094抽汽份额:a6(h6-hdw6)+as7(hdw7-hdw6)=a6=afw(hw6-h

8、w5-?b)-as7(hdw7-hdw6)/(h疏水份额:OCs6=(Xs7+a6+afi=1.3241混合加热器抽汽份额:(a5+aq)(h5-hw5)+af5(hf5-hw5)+OCs6(hw6-hwd)=OCH(hw5-hw4)ah+as6+af5+a5+aq=afw,ah=0.7696a5=1.1340(5)#4低力口抽汽份额:a4(h4-hdw4)=aH(hw4-hw.),a4=aH(hw牛hw3)/(h4-hdw,=0.02623(4) #5除氧器疏水份额:as4=a4+af1=0.02866(6) #3低力口抽汽份额:a3(h3-hdw3)+as4(hw4-hw3)=OCC5(h

9、w3-hw2)a3=ahw3-hw2)-as4(hdw4-hdw3)/(h3-hdw3)=0.02855疏水份额:as3=as4+a3=0.05721(7) #2低力口抽汽份额:a2(h2-hdw2)+as3(hdw小dw2)=an(hwkhw1),a2=aH(hw2-hw1)-as3(hdw3-hdw2)/(h2-h,)=0.02555疏水份额:as2=as3+a2=0.08276(8) #1低加抽汽份额:a1(h1-hw)+af2(hf2-hw)+as2(hw2-hw)+af3(hf3-tsf3)+af4(hf4-tsf4)+af7(hf7-tsf4)=(ah-a1-as2-af2)(hw

10、1-hwn)a1=(ahw1-hwn)-af2(hw1-hwn+hf2-hw)-OCs2(hw1-hwn+hw2hw)-OCf3(hf3-tsf3OCf4(hf4-tsf4)-af7(hf7-tsf4)/(h1-hdw1-hw1+hwn)=0.05127凝气份额:as1=as2+a1+af2=0.1364实用文档4.2凝气系数*C1 .由热井物质平衡得ac+aq+asi+af3+af4+af7=ah,ac=0.59692 .由汽轮机物质平衡得afw=ac+ai+a2+a3+a4+a5+a6+a7+a8+afi+af2+af3+af4+af5+af7,ac=afw-a1-a2-a3-a4-a5-

11、a6-a7-a8-afi-af2-af3-af4-af5-5f=0.5969两种方法的计算结果一致,证实计算正确.3 .3正平衡内效率计算(1)做功量循环内功=抽汽做功+漏汽做功+凝汽做功=%8(h0-h8)+%7(h0-h7)+%6(h0+qrh-h6)+a5(h0+qrh-h5)+a4(h0+qrh-h4)+%3(h0+qrh-h3)+%2(h0+qrh-h2)+%I(h0+qrh-h1)+ac(h0+Aqrh-hc)+af1(h0-hf1)+af2(ho-hf2)+%f3(ho-hf3)+%f4(ho-hf4)+%f5(ho-hf5)+af7(ho+Aqrh-hf7)=1534.153K

12、J/Kg(2)循环吸热量Q=h0-hw1+arhAqrh=3039.2767KJ/Kg(3)内效率“i=W/Q=0.45474.4反平衡校核(1)做功量W鬼吸热量一总损失=Q+Q(泵)一冷源损失一汽机损失=3039.2767-1429.37=1534.153KJ/Kg(2)内效率4i=W/Q=0.4547误差符合要求,证实计算正确.五局部热力系统的改良和计算实用文档5.1 方案改良思路和分析由于上述系统装有疏水冷却器,降低了存在的下端差,减小了换热嫡增,从而增大了做功水平,根据前述任务,我的改良方案就是在第三级疏水口将疏水冷却器去掉,这样以后,疏水始值将提升,下端差增大,从而造成较大的损失,内

13、效率降低,会减小系统经济性.所以可以验证DC系统能增大内效率从而提升系统经济性.5.1.1 计算点参数表H1H2H3H4H5除氧器H6H7H8抽汽压力R0.05130.1080.2240.3960.6831.493.515.99抽汽,hj2634.32749.52879.72994.83109.53312.23027.93149.7加热器压力Pnj0.04820.1010.210.3730.6551.43.365.63Pnj下饱和水温tnj80.4199.88121.76141.11162.29195.05240.23271.46上端差3.332.672.762.84-1.21-0.19-1.13出口水温tw,j77.0897.21119.00138.27162.28196.26240.41272.59水侧压力0.687750.687750.687750.687750.6877518.3718.3718.37出口水烙hw,j323.2407.8499.9582685.5843.21041.711

展开阅读全文
相关资源
相关搜索

当前位置:首页 > 建筑/环境 > 施工组织

电脑版 |金锄头文库版权所有
经营许可证:蜀ICP备13022795号 | 川公网安备 51140202000112号