多路输出开关电源的设计及应用原则

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1、多路输出开关电源的设计及应用原则引言对现代电子系统，即便是最简单的由单片机和单一 I/O接口电路所组成 的电子系统来讲，其电源电压一般也要由+5V,15V或12V等多路 组成，而对较复杂的电子系统来讲，实际用到的电源电压就更多了。目 前主要由下述诸多电压组合而成：+3.3V,+5V,15V,12V,5 V，9V，+18V，+24V、+27V、60V、+135V、+300V、200V、 + 600V、+1800V、+3000V、+5000V （包括一个系统中需求多个上述 相同电压供电电源）等。不同的电子系统,不仅对上述各种电压组合有 严格的要求,而且对这些电源电压的诸多电特性也有较严格的要求,如

2、 电压精度,电压的负载能力（输出电流）,电压的纹波和噪声,起动延 迟,上升时间,恢复时间,电压过冲,断电延迟时间,跨步负载响应, 跨步线性响应,交叉调整率,交叉干扰等。2 多路输出电源对于电源应用者来讲,一般都希望其所选择的电源产品为“傻瓜型”的, 即所选择的电源电压只要负载不超过电源最大值,无论系统的各路负载 特性如何变化,而各路电源电压依然精确无误。仅就这一点来讲,目前 绝大多数的多路输出电源是不尽人意的。为了更进一步说明多路输出电 源的特性,首先从图1所示多路输出开关电源框图讲起。从图1可以看到，真正形成闭环控制的只有主电路Vp,其它Vauxl、 Vaux2等辅电路都处在失控之中。从控制

3、理论可知，只有Vp无论输入、 输出如何变动（包括电压变动，负载变动等），在闭环的反馈控制作用 下都能保证相当高的精度（一般优于0.5%），也就是说Vp在很大程度 上只取决于基准电压和采样比例。对Vauxl、Vaux2而言，其精度主要 依赖以下几个方面：1）T1主变器的匝比，这里主要取决于Npl： Np2或Npl： Np32）辅助电路的负载情况。3）主电路的负载情况。注：如果以上3点设定后，输入电压的变动对辅电路的影响已经很有限 了。在以上3点中，作为一个具体的开关电源变换器，主变压器匝比已经设 定，所以影响辅助电路输出电压精度最大的因素为主电路和辅电路的负 载情况。在开关电源产品中，有专门的技

4、术指标说明和规范电源的这一 特性，即就是交叉负载调整率。为了更好地讲述这一问题，先将交叉负 载调整率的测量和计算方法讲述如下。2.1 电源变换器多路输出交叉负载调整率测量与计算步骤1）测试仪表及设备连接如图 2所示。2）调节被测电源变换器的输入电压为标称值，合上开关SI、S2Sn, 调节被测电源变换器各路输出电流为额定值，测量第j路的输出电压Uj, 用同样的方法测量其它各路输出电压。3）调节第j路以外的各路输出负载电流为最小值，测量第j路的输出电 压 ULj 。4）按式（1）计算第j路的交叉负载调整率SIL。式中：AUj为当其它各路负载电流为最小值时，Uj与该路输出电压ULj之差的绝对值；Uj

5、为各路输出电流为额定值时，第j路的输出电压。 根据上面的测试及计算方法可以将交叉负载调整率理解为：所有其它输 出电路负载跨步变（1000时）对该路输出电压精度影响的百分比。2.2 多路输出开关电源由图1原理所构成的实际开关电源，主控电路仅反馈主输出电压，其它 辅助电路完全放开。此时假设主、辅电路的功率比为1： 1。从实际测量 得主电路交叉负载调整率优于 0.2，而辅电路的交叉负载调整率大于 5 0。无论开关电源设计者还是应用者对大于 50的交叉负载调整率都将 是不能接受的。如何降低辅电路交叉负载调整率，最直接的想法就是给 辅助电路加一个线性稳压调节器（包括三端稳压器，低压差三端稳压器） 如图3

6、所示。Elii-从图3可知，由于引入了线性稳压调节器V,所以在辅路上附加了一部 分功率损耗，功率损耗为P=“ I | 而要使辅电路的交叉负载 调整率小，就必须有意识地增大线性调整器的电压差1 -兀聞，即就 是要有意识增大】，其带来的缺点就是增加了电源的功率损耗，降低 了电源的效率。以图1及图3原理为基础设计和应用电源时，应注意的原则为：1）主电路实际使用的电流最小应为最大满输出电流的 30；2）主电路电压精度应优于0.5；3）辅电路功率最好小于主电路功率的 50；4）辅电路交叉负载调整率不大于10。2.3 改进型多路输出开关电源在很多应用场合中，要求2路输出的功率基本相当，比如12V/0.5A

7、, 15V/1A。我们通过多年的实践，设计了如图4所示的电路，能较好地 达到提高交叉负载调整率的目的。图 4电路设计思想的核心有以下2点。匸曲亠一231）将正负2路输出滤波电感LI、L2绕制在同一磁芯上，采用双线并绕 的方法，从而保证L1、L2电感量完全相同。并注意实际接入线路时的相 位（差模方法）关系，这种滤波电感的连接方法使2路输出电流的变化 量相互感应，在一定程度上较大地改善了 2 路输出的交叉负载调整率。2）从图4可以看到，采样比较器Rsl、Rs2不像图1那样接到主电路Vp 上，而是直接跨接到正负电源的输出端上，并且逻辑“地”不是电源的 输出地，而是以负电压输出端作为采样比较和基准电压

8、的逻辑“地”电 位。这样采样误差将同时反映出正、负2路输出的电压精度变化，对正 负 2路同样都存在有反馈作用，能在很大程度上改进2路输出的交叉负 载调整率。以土 15V/1A电源为例，采用图4的电路设计，实测得的2路 交叉负载调整率优于 2。以图 4原理为基础设计和应用电源时，应注意的原则为：1）2路最好为对称输出（功率对称，电压对称），无明显的主、辅电路 之分，比如我们常用到的12V,15V等都属于此类；2）2 路输出电压精度要求都不是太高， 1左右；3）2 路输出交叉调整率要求相对较高， 2左右。面介绍一种通用性极强的3路电源设计方案，如图 5所示。Ilr.；Kt聊訝控sii1中 ii I

9、图5*珞电紳if兹案、頁-lixr卜）匸，Ifri/irLf,-从图5可以看到，主+ 5V输出与辅路土Vout（可以是 15V或 12V）输 出电路不但反馈相互独立，而且其PWM （脉宽调制器），功率变换和变 压器都是相互独立的。可以将此3路电源看成是由相互独立的1个+ 5V 电源和1个土Vout电源共同组合而成。为了进一步减少二者之间的相互 干扰和降低各自输出电压纹波的峰峰值，应当进一步减小各独立电源 的输入反射纹波（一般纹波峰一峰值应小于50mV，纹波有效值应小于1 OmV）和采用同步工作方式。2.4 高频磁放大器稳压器在多路输出电源中，输出电路经常采用高频磁放大稳压器，它以低成本、 高效

10、率、高稳压精度和高可靠性，而在多路输出的稳压电源中得到了广 泛应用。磁放大器能使开关电源得到精确的控制，从而提高了其稳定性。磁放大 器磁芯可以用坡莫合金，铁氧体或非晶，纳米晶（又称超微晶）材料制 作。非晶、纳米晶软磁材料因具有高磁导率，高矩形比和理想的高温稳 定性，将其应用于磁放大器中，能提供无与伦比的输出调节精确性，并 能取得更高的工作效率，因而倍受青睐。非晶、纳米晶磁芯除上述特点 外还具备以下优点： 1）饱和磁导率低； 2）矫顽力低；3）复原电流小；4）磁芯损耗少； 磁放大输出稳压器没有采用晶闸管或半导体功率开关管等调压器件，而 是在整流管输出端串联了一个可饱和扼流圈（如图 6所示），所以

11、它的 损耗小。由图6可知，磁放大稳压器的关键是可控饱和电感Lsr和复位电路。可 控饱和电感是由具有矩形B?H回线的磁芯及其上的绕组组成，该绕组兼 起工作绕组和控制绕组的作用。复位（RESET ）是指磁通到达饱和后的 去磁过程，使磁通或磁密回到起始的工作点，称为磁通复位。由于磁放 大稳压器所用的磁芯材料的特点（良好的矩形B?H回线及高的磁导率）， 使得磁芯未饱和时的可控饱和电感对输入脉冲呈现高阻抗，相当于开路， 磁芯饱和时可控饱和电感的阻抗接近于 0，相当于短路。目前开关电源工作频率已提到几百 kHz 以上，磁放大器在开关电源中的 广泛应用对软磁材料提出了更高的要求。在如此高的频率下，坡莫合金

12、由于电阻率太低（约60 口 Q?cm）导致涡流损耗太大，造成温升高，效 率降低，采用超薄带和极薄带虽能有所改善，但成本将大幅度上升；铁 氧体具有很高的电阻率（大于105Q?cm），但其Bs过低，居里点也 太低。由于工作环境恶劣，对材料的应力敏感性、热稳定性等都有严格 要求，上述材料是很难满足要求的。非晶合金的出现大大丰富了软磁材料。其中的钴基非晶合金具有中等的 饱和磁感应强度，超微合金具有较高的饱和磁感应强度，它们都具有极 低的饱和磁致伸缩系数和磁晶各向异性。钴基非晶和超微晶在保持高方 形比的同时可以具有很低的高频损耗，用于高频磁放大器中，可大大提 高电源效率，大幅度减小重量、体积，是理想的高

13、频磁放大器铁芯材料3 高频磁放大输出稳压器典型应用电路图 7所示的多路输出电源，其主路为闭环反馈 PWM 控制方式，辅路为磁放大式稳压电源。由于辅路磁放大输入电压波形受控于变压器主、辅绕组比，以及主路的工作状态（主路输出电压的高低和主路负载的高低等），所以辅路的交叉负载调整率仍然不能够达到理想的状态。21-l-KTiT阳7 Mi踣帮腔抚大器的密軽陀用电班JS图 8 所示是一种完全利用磁放大器稳压技术设计的多路输出稳压电源。 此电源前级为双变压器自激功率变换电路，后级多路输出均为磁放大器稳压电路。并且各路之间无关，前后级之间无反馈，无脉宽调制器（PWM）。此电路的优点如下：1）电路结构简单，使用

14、元器件数量少，除了两只功率管以外，其它元器 件均是永久性或半永久性的，可靠性极高，制作也很方便；2）电路中没有隔离反馈放大器，因此调整极其容易，而且一旦调整好后就无须维护，前级变换功率取决于后级总输出功率；3）各路的输出特性相互独立，独自调整稳压，无主、辅路之分，所以， 各输出电路的负载调整率的交叉负载调整率都非常理想，小于 0?5；4）磁放大器在功率开通瞬间，处于“开路”状态，功率管在此刻的导通 电流趋近于零，因而，损耗减到了最低限度，这有利于变换器的高频化 和高效率；5）由于前级功率变换器为不调宽的纯正方波，以及后级接了磁放大器， 这样可以大幅度地降低输出纹波的峰峰值，普通 PWM 型电源

15、的输出 纹波大约为输出电压标称值的 1左右，而采取带磁放大器的整流电路， 纹波的峰峰值可比较容易地降低到 0.1左右。上述磁放大型稳压电源的综合电特性都是其它 PWM 隔离负反馈多路电 源所无法比似的。尤其对多路电源实际应用来讲，可以对电源内部特性 和电子系统的负载特性不予考虑，拿来就能使用，用上就无问题。但是， 现代磁放大型稳压电源还存在如下一些问题，有待解决。1）电路形式需进一步完善（尤其是电源前级功率变换电路），应加入过、 欠压保护，过流、短路保护，电源使能端。2）进一步提高工作频率，以便减小体积。3）进一步提高效率，减小磁损。4 结语 综合上述，对多路电源应用者而言，可以根据电子系统用电情况，更切 实际地提出所用电源的特性参数。对多路电源设计者而言，可以更多更 系统地了解现今多路电源设计方法，减少新产品的开发周期，做到事半 功倍。