蔗糖液真空蒸发装置

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1、食品工程原理甘蔗液真空蒸发装置）学院：食品科技学院班级：食品科学与工程1002班姓名：白家玮学号：2010309200204指导老师： 谭军 刘茹设计时间： 2012/12/202012/12/22一、设计任务本次设计的任务是根据所提供的原始数据和要求设计蔗糖液三效真空蒸发 装置，确定蒸发器的型式及蒸发流程；进行工艺计算，确定蒸发器的传热面积及 结构尺寸。（一）.设计要求：1、采用各效传热面积相等的蒸发器；2、原料液采用沸点进料；3、加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出；4、各效均无抽气；5、各效有效温度差不少于5-7C；6、加热管长度不得大于 2m；（二）原始数据1、原料液处理量：F=10000

2、 kg/h2、起始液浓度： Xo=16%3、完成液浓度： Xn=58%4、冷凝器压强： 20 kPa二、设备型式的选定中央循环管式蒸发器结构紧凑，操作可靠，制造方便 , 溶液循环好,传热效 果好，有标准蒸发器之称,对于较粘的液体易结垢或在浓缩过程中会产生结晶的 溶液都可采用，但溶液的循环速度较低，并且由于溶液的循环使蒸发器中溶液的 浓度接近于完成液的浓度，溶液沸点高，传热温差小，影响传热。中央循环管式 蒸发器的主体是加热室和分离室。加热室由直立的加热管束所组成，管束中间为 一根直径较大的中央循环管。分离室是汽液分离的空间。此外 ,这种蒸发器的加 热室不易清洗。中央循环管式蒸发器适用于处理结垢不

3、严重,腐蚀性较小的溶液。本试验所处理的原液为 16%的蔗糖溶液，粘度较小，完成液浓度为 58%， 不会出现结晶。适合用中央循环管式蒸发器，所以本实验采用中央循环管式蒸发 器。三、工艺流程及其说明（一）确定工艺流程 根据蔗糖原液的粘度不高的特性，采用并流法操作。并流加料法的优点为： 后效蒸发室的压强要比前效的低，故溶液在效间的输送可以利用效间的压强差， 而不必另外用泵。随着压强的降低，各效中溶液的沸点也随着降低，这样，糖汁 便在温度较低的情况下进行蒸发，因而可减少蔗糖的转化和焦化，以及还原糖分 解等有害影响。在并流加料法中，前一效的二次蒸汽作为后一效的加热蒸汽，后 一效的加热室即为前一效的冷凝室

4、此外，由于后效溶液的沸点比前效的低，故前 效的溶液进入后效时，会因过热而自动蒸发，因而可以多产生一部分二次蒸汽。 采用多效蒸发的目的是为了充分利用热能，减少生蒸汽的消耗，从而提高蒸发装 置的经济性。但随效数的增多，虽然能够节约较多的生蒸汽，同时设备费用也随 之增加，所以综合考虑采用三效。三效真空蒸发方案可使用蒸汽机的低压废气作 为热源，第一效蒸汽压力比较低，各效真空度比较高。这样，糖汁便在温度较低 的情况下进行蒸发，因而可减少蔗糖的转化和焦化，以及还原糖分解等有害影响。 使用低压蒸汽作加热蒸汽，各效的二次蒸汽温度也相应较低，且又是三效，热损 失比较小。且设备简单，投资小，操作管理简便。（二）工

5、艺流程图四、工艺设计计算(一)估算各效蒸发量和完成液浓度：1、总蒸发水量 W:W=F (1-X/X )=10000X (l-16%/58%)=7241.4kg/h 042、各效浓度：并流加料，蒸发中无额外蒸汽引出 W : W : W =1: 1.1: 1.2123而 W=W+W+W =3.3W1 2 3 1各效蒸发量：W=2194.4kg/h W =2413. 8kg/h12W=2633.3kg/h3各效浓度：X=FX/ (F-W ) =10000X16%/ (10000-2194.4) =20.5%101X=FX/ (F-W-W )=10000X16%/(10000-2194.4-2413.

6、8)=29.7%2 01 2X=FX/( F-W-W-W )3 0 1 2 3=10000X16%/(10000-2194.4-2413.8-2633.3)=58.0%二）计算各效溶液沸点和有效温度差：1、各效二次蒸汽压强按三效经验公式估算，则各效间平均压强差为： Pi=(P-P)/N=(200-15)/4=61.7 Kpa1k则各效压强为：P 二 P - P =200-61.7=138.3KPa11iP /二 P -2A P =200-2x61 7=76.6 KPa 21iP /二 P-3A P =200-3x40 5=14.9 KPa 31i由各效的二次蒸汽压力，可查得相应的二次蒸汽的温度

7、和汽化热，具体如下表1效数参数第1效第2效第3效二次蒸汽压力P / kPai138.376.614.9二次蒸汽温度T/ ci108.991.254.7二次蒸汽汽化热rkJ / kgi2234.72283.32370.12、各效的各种温度差损失各效因溶液蒸汽压下降、加热管内液柱静压强及管路流动阻力而引起的 温度差损失为A、&、。i i i(1) 因溶液蒸汽压下降而引起的温度差损失 Ai表2效数参数、第1效第2效第3效二次蒸汽温度T/ ci108.991.254.7各效完成液浓度X. /%i20.529.758.0各效温度差损失A / ci0.410.942.71(由完成液溶度和二次蒸汽温度，从指

8、导书的表10可查得A)i L A=0.41+0.94+2.71=4.06Ci(2) 因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失&i根据设计要求，LV 2 m,所以取L=1.5 m P = P+型mi i 6表3效数参数一一、第1效第2效第3效二次蒸汽压强P / kPai138.376.614.9糖液密度p , kg/m3106310831125各效溶液平均压强Pm./kPa1141.183.521.1对应饱和温度T / cpmi109.892.756.9各效完成液浓度X. /%I20.529.758.0二次蒸汽温度T / ci108.991.254.7各效温度差损失A 7 ci0.91.52.2(

9、由完成液溶度，从指导书的表12可查得糖液密度；再根据二T -T算ipmi i得&)i LA . =0.9+1.5+2.2=4.6 Ci(3) 因管路流动阻力而引起的温度差损失为2i取经验值1C工A = 1 +1 +1 = 3oc(4) 蒸发装置的总温度差损失为EA 二刀 +EA =4.06+3+3.8=10.86 Ciii(5) 各效溶液的沸点和有效总温度差表4效数参数第1效第2效第3效二次蒸汽温度T / oci108.991.254.7各效总温度差损失A / ci2.313.445.91各效溶液沸点t / Ci110.3693.358.59(根据t二T+A可算得各效溶液的沸点t )i i i

10、 i从化工原理附录十，可查得P =200 kPa T=120.2t Y =2204kJ/kg1 1 1P k=20.0 kPa T=60.1tk有效总温度差=(T -T)- EA =(120.2-60.1)-10.86=59.24tt 1 K(三) 多效加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量第一效：焓衡算式为：W=n Dy /y i / +FCpw(t0-t)/ y i / 沸点进料叫=q又热利用系数取n 1=0.98AW1=n 1D1Y 1/Y J =0.98 D X2204.3/2214.9=0.98D第二效：焓衡算式为：W2=n2W1Y2/Y2，+(FCp0- W1Cpw ) x(tt2)/ y2

11、(取 n2=0.98)Cp0=4.187xl- (0.71-0.0018x120.2+0.0011x0.205) x20.5/100=3.76KJ/kgW2=0.98x2204.4Wi/2280.3+(7800x3.76-4.187W)x(120.2-108.9)/2280.3=i39.0i+0.93Wi第三效：iw rt t焓衡算式为：W 二耳(一2 + (Fc Wc Wc )-2一 )(取n =0.98)33 rp 01 pw 2 pw r333 Cp =4.187 X 1-( 0.71-0.0018 X 108.9+0.0011 X 0.297 ) X029.7/100=3.55KJ/k

12、g/ W =0.98X 2280.3 W/2367.5+(7800X3.55-4.187 W-4.187 W) X3221(91.2-54.7) /2367.5 =417.98+0.81W1又 W= W+ W+ W=7241.4kg/h124D=2489.2kg/h1W=2439.5kg/h；1W=2407.7kg/h；2W =2467.18kg/h ；3四)、传热面积由公式：S 二Q/k A t ； Q = D Y ; A t =T - t K =465T /xi i i i i i i i i i i i i表5第1效第2效第3效各效加热蒸汽消耗Di kg/h2439.52407.7246

13、7.18各效加热蒸汽蒸发热Y iKJ/kg2204.32280.32367.5各效传热系数K： kcal/m3h-c2794.581750.79731.72各效加热蒸汽温度T. Ci120.2108.991.2各效溶液沸点t. c110.490.358.6At =T.- t cii i9.818.632.6各效的传热面积S./m2i56.9257.3158.55取平均传热面积为S=11 X(S1+S2+S3) /3=63.35五、计算结果汇总列表：表12效数参数第1效第2效第3效冷凝器加热蒸汽温度T. C1120.2108.991.257.6操作压强P /kPa120013876.618.0溶液沸点t c1110.490.358.6各效完成液浓度X. /%20.529.758.0蒸发水量W kg/h12194.42413.82633.3生蒸汽消耗量D kg/h2439.5最终有效温度差A t. C9.818.632.6总有效温度差A t.C59.24平均传热面积S m263.35六、蒸发器的主要尺寸（一）加热室1管子数目n及中央循环的直径D2 （内径）的计算蒸发器加热管选用42X3mm,管长L=1.5m管子数目 n=A/n dHL=63.35/(3.14X42X 10-3X 1.5)=321 (根)H按三角形排列管束,管间距取 54mm2.管板直径D(外径)D1=1.15t