《汽车吊地下车库顶板作业工况验算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《汽车吊地下车库顶板作业工况验算（4页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算1概述本工程采用25t汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业， 故需要设定行走道 路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。2分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。依据的相关规范如下所示。1)建筑结构荷载规范GB50009-20012)钢结构设计规范GB50017-20033)4)5)混凝土结构设计规范三组团地下车库部分施工图相关参数GB50010-200225t汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm，汽车吊车行驶状态自重约26.4t, 车长宽12.38mX2.5m。第13轴中相邻轴间距分别为 2950mm、1875mm、13
2、50mm、 1400mm；第 1 轴自重为 6. 53(F1=65.3kN),第 23轴自重为 9.935t(F2=99.35kN)。3. 行走时混凝土梁承载力验算3.1计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm,计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。根据建筑结构荷载规范附录B.0.5，计算汽车荷载有效分布宽度。已知汽车轨距e=2500mm；单侧车轮宽取为btx=50mm,作用面积长取为bty=500mm；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：bcx =氐 50 160 = 210mm；bcy 二 bty h 二 500 160 二 660mm ；由于 bcX :：Qy，
3、Qy ：2.21,bcx d =2750mm；单个车轮作用有效宽度 b = bcy 0.7 = 2585mm ；则行走时车轮下作用面为 2750x2585mm,为安全起见按2000x2000m考虑一侧轮胎下方板带受力为：旦=50.0kN。计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结2构仅承担结构自重。2m x 2m计算范围内有间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3 X 3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：刀 NQk=3X 12=3kN ;不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2 F2/9)+1.4刀 NQk=1.2 X 99.35/9+1.4X 3=17.4kN;底
4、部立杆计算长度、长细比、稳定系数：lo=h=12OOmm；入=lo/i=12OO/16.O=75查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C中表C: =0.813; 立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/( A)= 17.4 X 103/(0.813X 371)=58N/mm2 v f=205 N/mm2,满足设计要求。4. 工作时混凝土结构承载力验算 4.1计算简图吊车工作时，支腿最长伸出7m,位置落在边长约8.2m的梁系处。将四只支 腿中的一只置于混凝土柱顶，对角支腿置于混凝土板上，其余的两只置于混凝土 主梁上，见下图所示4.2混凝土主梁承载力计算现对混凝土主梁与板承载力进行验算。取平时正常
5、工作的荷载：吊装时承受 25t汽车吊自重(G1=26.4t)及所吊构 件重量，此处按最重构件考虑（G2=4.5t）。此工况下，汽车吊每个支腿平均受力为：Fim= 1.4X（ G什 G2） /4= （26.4+4.5）X 10000/4=77.5kN取拆卸时最不利工况荷载，单个支腿最大承受重量：Gi=汽车吊自重 *0.75=26.4*0.75=19.8 t所吊构件重量，最重构件考虑（G2=4.5t） o此工况下，汽车吊单个支腿最大受力：Fim= 1X（ Gi+ G2） = （19.8+4.5）X 10000=243.0kN支腿下设置有枕木1mX 2m范围内近似简化为均布荷载：2F1m/A=243
6、/ （1mX 2m） =121.5kN/m2根据地下室楼板结构设计说明,允许荷载为20kN/m2121.5kN/m2o故需要进 行地下室顶板加固。加固措施采取混凝土板上部设置 2mX 2m路基板，混凝土板下部设置满堂脚 手架支撑的办法，脚手架水平横距、纵距la=lb=1000mm，步距为h=1200mm （扫 地杆距地面不大于200mm，最上层水平杆距梁顶不大于 200mm）。搭设范围要求：脚手架搭设范围不小于 3mX3m,架管数不少于 1+1）2=16 根，层层回顶至基础，计算时按2mX 2m范围内脚手架有效承载计！由于本次计 算的加固脚手架顶部通过顶托与混凝土梁底面相连，仅验算脚手架立杆稳
7、定性及 承载力。荷载计算（标准值）底部立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力：NG1k=gk1 X 10m=0.038X 10=0.38 kN;2m X 2m计算范围内（实有范围3mx 3m），间距1000mm的脚手架支撑根数 应不少于3X 3=9根，经路基箱等荷载扩散措施的作用，底部立杆承受的构配件及 混凝土梁自重标准值产生的轴向力为：NG2k=243/ （3X 3） =26kN ;底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：2刀 NQk=3X 1 =3kN ;不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2(NGik+ NG2k)+1.4刀NQk=1.2X (0.38+26)+1.4X 3=35.9kN; 底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：lo=h=12OOmm；入=lo/i=12OO/16.O=75查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C 中表 C 立杆稳定性验算 不组合风荷载时：322 =O.813；满足设计要N/( A)= 35.9X 1O/(O.813X 371)=119N/mm f=2O5 N/mm , 求。
