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1、一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#A2#、B0#B5#采用满堂支架形式现浇施工。针对上 述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#A2#断面进行检算，以此作为施工 指导。1.1.1 A0#A2#A0#A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土 866m3。A0#A2#箱梁梁宽 12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。采用碗扣脚 手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#A2#箱梁砼总重（砼自重取2.6t/m3箱梁方量为 642m3）共计 642 X 2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t
2、/m2计，共计为： 60X12.4X0.3=223.2t总荷载 1669.2+223.2=1892.4t。I1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端 横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60X60 cm，箱梁翼缘 板部位立杆间距按照60cmX90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥 向布置3 + 9 + 3共15列（中横梁和端横梁布置3 + 13 + 3共19列）， 纵桥向两墩28m之间布置（6 + 19 + 6） 31排、两墩30m之间布置（6 + 27 + 6） 39排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放
3、置一根15X15cm方木，纵向方木上横向摆放10X10cm方木，方木 中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。HB 碗扣为48X3.5mm钢管。立杆、横杆承载性能如下表:立杆横杆步距(m)允许载荷(KN)横杆长度(m)允许集中荷载(KN)允许均布荷载(KN)0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.01、荷载分析计算1) 模板荷载:(1) 内模(包括支撑架)：按q=1.2KN/m2考虑。(2) 外模(包括侧模支撑架)：按q=1.2KN/m2考虑。2) 施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按
4、q=1.0KN/m2考虑。3) 碗扣脚手架及分配梁荷载：按2#墩最高位置且分布间距为60cmX60cm考虑，q=3.77KN/m2。纵桥向荷栽分布图横桥向各断E荷栽分布如下：三、模板受力计算1) 荷载计算(1) 箱梁荷载：砼自重G=577.4X26=15013KN，偏安全考虑，取安全系 数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力=15013 X1.2- (8.4X60)=35.75KN/m2(2) 施工荷载：F2=3KN/m2；(3) 振捣混凝土产生的荷载：F3=2KN/m2；(4) 箱梁芯模:F4=1.5KN/m2；(5) 竹胶板:F5=0.1KN/m2；(6) 方木：F6=7.5
5、KN/m2；2) 底模强度计算 箱梁底模采用高强竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背楞间距为280mm, 所以验算模板强度采用宽b=280mm平面竹胶板。(1) 模板力学性能弹性模量 E=0.1X105MPa；截面惯性矩：I=bh3/12=28X1.53/12=7.875cm4；截面抵抗矩：W= bh2/6=25X1.52/6=10.6cm3；截面积：A=bh=28X1.5=42cm2。(2) 模板受力计算F=F1+F2+F3+F4 =35.75+3+2+1.5 =42.25KN/m2q=FXb=42.25X0.28=11.83KN/m(3) 跨中最大弯矩：M=qL2/8=11.83X0.2
6、82/8=0.116KNm(4) 弯拉应力：。二M/W=0.116X103/10.6X10-6=10.95MPao=11MPa竹胶板板弯应力满足要求。(5) 挠度：从竹胶板下方木背楞布置可知，竹胶板可看做多跨等跨连 续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI二 (0.677X11.83X0.284)/(100X0.1X105X8.44X10-8)=0.58mmL/400=0.7mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求。3) 横梁强度计算横梁为10X 10cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.28m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1X0.
7、12/6=1.67X10-4m3截面惯性矩：I二bh3/12=0.1X0.13/12=8.33X10-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=(F1+F2+F3+F4+F5)X0.28=(35.75+3+2+1.5+0.1)X0.28=11.858KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=11.858X0.62/8=0.53KNm落叶松容许抗弯应力：o=14.5MPa,弹性模量E=11X103MPa。横梁弯拉应力：。二M/W=0.53X103/1.67X10-4=3.4MPao=14.5MPa横梁弯拉应力满足要求。横梁挠度：f=5qL4/384EI=(5X11.858X0.64)/(384X11X10
8、6X8.33X10-6)=0.2mmL/400=1.5mm横梁挠度满足要求。综上，横梁强度满足要求。4) 纵梁强度计算纵梁为15X15cm方木，跨径为0.6m，间距为0.6m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.15X0.152/6=5.63X10-4m3截面惯性矩：I 二bh3/12=0.15X0.153/12=4.22X10-5m40.6m长纵梁上承担2根横梁的重量为：0.1X0.1X0.6X7.5X2=0.09KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.09：0.6=0.15KN/m作用在纵梁上的均布荷载为 q=(F1+F2+F3+F4+F5)X0.6+0.15=(35.75+3+2+1.5+0.
9、1)X0.6+0.15=25.56KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=25.56X0.6 2/8=1.16KNm落叶松容许抗弯应力：o=14.5MPa,弹性模量E=11X103MPa。纵梁弯拉应力：。二M/W=1.16X103/5.63X10-4=2.07MPao=14.5MPa纵梁弯拉应力满足要求。纵梁挠度：f=5qL4/384EI=(5X25.56X0.64)/(384X11X106X4.22X10-5) =0.09mmL/400=1.5mm纵梁挠度满足要求。综上，纵梁强度满足要求。四、碗扣立杆受力计算1) 在A-A断面底腹板位置，分布荷载q=54.36+1.2+1.2+1.0+3.77
10、=61.53KN/m2碗扣立杆分布按60cmX60cm，横杆层距按120cm考虑，则单根立杆受力为：N=0.6X0.6X61.53=22.2KNN=30KN2) 在B-B断面腹板位置，分布荷载q=58.76+1.2+1.2+1.0+3.77=65.93KN/m2碗扣立杆分布按60cmX60cm，横杆层距按120cm考虑，则单根立杆受力为：N=0.6X0.6X65.93=23.84KNN=30KN在B-B断面底板和顶板位置，分布荷载q=13.27+1.2+1.2+1.0+3.77=20.44KN/m2碗扣立杆分布按120cmX120cm梅花错格加密，横杆层距按120cm考虑， 则单根立杆受力为：
11、N=0.84X0.84X20.44=14.5KNN=30KN80Eg3）在C-C断面腹板位置，分布荷载 q=58.5+1.2+1.2+1.0+3.77=65.67KN/m2碗扣立杆分布按60cmX60cm，横杆层距按120cm考虑，则单根立杆受力为：N=0.6X0.6X65.67=23.65KNN=30KN在C-C断面底板和顶板位置，分布荷载q=26.39+1.2+1.2+1.0+3.77=33.56KN/m2碗扣立杆分布按120cmX120cm梅花错格加密，横杆层距按120cm考虑， 则单根立杆受力为：N=0.84X0.84X33.56=23.68KNN=30KN4）翼缘板位置立杆计算荷载分
12、布：q=7.8+1.2+1.2+1.0+3.77=14.97KN/m2碗扣立杆分布为120cmX120cm，横杆层距按120cm考虑，则单根立杆受力为：N=1.2X1.2X14.97=21.56KNN=30 KN经以上计算，立杆均满足受力要求。五、地基受力计算由工程地质勘察报告，地基容许承载力N=100KN1）墩顶横隔板位置：因墩顶横隔板位于盖梁和墩两侧承台处，钢管支 撑直接传递与承台承受，地基是可以满足受力要求的。2）墩顶腹板加厚段：按BB断面计算由上计算可知，单根立杆承载力为N = 23.84KN，分布地基受力面积为 0.6mX0.6m，则:地基应力 o=66.3Kpa。=100 KpaI
13、II前 瓦 s整平压实原地基3）标准断面段：按BB断面计算由上计算可知，单根立杆承载力为N=14.5KN，分布地基受力面积为0.8mX0.8m，则:地基应力 o=22.7Kpa。=100 KpaIIIIII!,?整平三宾原氐基4) 翼缘板位置: 由上计算可知，单根立杆承载力为N = 21.56KN,分布地基受力面积为 0.8mX0.8m，则:地基应力 o=33.7Kpa。=100 KpaIIIIIIII H II笙干三冬*芒六、脚手架部分支架预留沉落量计算塑性变形：脚手架塑性变形主要发生在结点处的缝隙压缩值，本脚手架各接缝间接 缝压缩值： 木木结点：1.5mm 木木结点：1.5mm 木钢结点：
14、1mm钢钢结 点：1mm 钢钢结点：1mm 钢木结点：1mm 木土结点：1mm，结点 压缩总值 =1.5+1.5+1+1+1+1+1=8mm地基沉降量：地基沉降与地基土密实程度、及土基含水率、及土的天然空隙及土的性 质有关，因该桥处地质情况没有详细资料，故只能估算其值为2mm，以 连续3天无明显沉降作为地基沉降完成的标志，完成后不反弹，属塑性 变形。压杆弹性变形：压杆按照最大受力计算，则N=30KN取冲击系数 1.05, E=2.1X105MpaA= (0.0482-0.0412)n/4=4.9X10-4m2该项目可略去不计。梁体挠度值：设计未要求设置挠度值。支架抬高值应由下式计算：=脚手架塑性变形+地基沉降量+梁体挠度值6.1钢管贝雷梁支架验算东引桥 S0#S7#、X0#X7#、A9#(B12#)A12#(B15#)、东连接线 A2#A9#、B5#B12#采用钢管桩立柱与贝雷梁组合的支架体系进行现 浇施工。针对上述梁跨形式，分别对S线、X线、A匝道、B匝道的现浇梁进行受 力分析，具体如下：6.2.1单层现浇梁1、支架总体布置单层采用单箱三室结构，现浇梁采用少支架法施工，贝雷梁柱式支架的 总体布置见下图所示。钢管贝雷梁支架结构主要由钢管立柱、工字钢横梁、贝雷片纵梁、 分配梁组成。支架结构传力途径为:模板-方木-横梁分配梁-贝雷片纵梁 -工字钢横梁-钢管立柱-岩石地基。2、荷
