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1、盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008)、混凝 土结构工程施工规范(GB5066662011)、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全 技术规程(JGJ2312010)、混凝土结构设计规范(GB500102010)、钢 结构设计规范(GB 500172003)、组合钢模板技术规范(GB50214-2001)、 木结构设计规范(GB 500052003).建筑结构荷载规范(GB 500092012) 等编制.一、参数信息：楼板楼板现浇厚度为0。20米，模板支架搭设高度为3。00米，搭设尺寸为:立杆的纵距b=120米，立杆的横距1=1.20米，立杆的
2、步距h=1.20 米。模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方：50X80；间距：300mm；托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。采用的钢管类型为60X3.2,立杆上端伸出至模板支撑点长度：0。30米。1N13EaMEi氐1ELji3CiI顶托梁口K旦h图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011, 4。3.5和4.3.6计算。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。使用模板类型为:胶合板。（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:q11 = 25。100X0.200X1。200=
3、6。024kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q12 = 0.350X 1。200=0。420kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）:q13 = 2.500X 1。200=3。000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25。100X0。200X1。200+0。350X 1。200=6。444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90X1.35X(6。024+0。420)+1。4X0。9X3。000 = 11.231kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = 120。00X1。80X1。80/6 = 64。80cm3；
4、I = 120.00X1。80X1。80X1。80/12 = 58.32cm4；(1) 抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0。1X11。231X0。3002=0.101kN.ma = M / W f其中a 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W -面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值a = 0。101X1000X1000/64800=1。560N/mm2面板的抗弯强度验算a f，满足要求！(2) 挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v = 0
5、.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。677X6.444X3004/ (100X8000X583200) =0。076mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！三、板底龙骨的计算板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。1。荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：qn = 25.100X0。200X0。300=1。506kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350X0。300=0。105kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500X0。300=0。750kN/m均布线荷载标准值为
6、：q = 25。100X0.200X0.300+0。350X0。300=1。611kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90X1.35X(1.506+0.105) +1。4X0.9X0。750=2.808kN/m2。板底龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下：板底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩叩和截面惯性矩I分别为：W = 5。00X8.00X8.00/6 = 53。33cm3；I = 5。00X8。00X8。00X8。00/12 = 213。33cm4；(1) 抗弯强度计算M = 0。1q1l2 = 0。1X2.808X1。2002=0。404kN。ma = M / W f
7、其中a 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)；M板底龙骨的最大弯距(N。mm)；W 板底龙骨的净截面抵抗矩；f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16。50N/mm2；经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值a = 0。404X1000X 1000/53333=7.581N/mm2板底龙骨的抗弯强度验算a f,满足要求！(2) 挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值.v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250板底龙骨最大挠度计算值v=0。677X 1。611X12004/ (100X9000X 2133333)=1。 178mm板底龙
8、骨的最大挠度小于1200。0/250,满足要求！最大支座力685kN最大支座力 N = 0。5X1。1Xql = 0.5X1。1X2.808X1.200=1。四、托梁的计算托梁采用双楞设置，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.集中荷载取木方的支座力P= 1。685kN均布荷载取托梁的自重q= 0.135kN/m。托梁计算简图2.74723.45434.1&141.03 0.991.75 1.70246 2.420.69 .2.42 2.464.14161.70 1.753.43453.73 0.690.99 1.032.7274托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩M
9、= 0。853kN。m经过计算得到最大支座F= 7。612kN经过计算得到最大变形V= 0。2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 49。00cm3；截面惯性矩I = 245。00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.853X 106/49000。0=17。41N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v = 0.2mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400，满足要求！五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架钢管的自重(kN):NG1
10、 = 0。2260X3。000=0.678kN钢管的自重计算参照扣件式规范(JGJ 130- 2011)附录A。0.3满堂支 撑架自重标准值.(2) 模板的自重(kN)：=0。350X 1.200X 1.200=0。504kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25。100X0.200X1.200X1。200=7。229kN经计算得到，静荷载标准值Ng = NG1+NG2+NG3 = 8.411kN。2. 活荷载为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑结构时，均布荷载取2。50kN/m2经计算得到，活荷载标准值Nq = 2。500X 1。200X1。200=3。600kN3. 不考
11、虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值模板支架的荷载设计值：N = 0。90X(1.35XNg + 1。4X0.9XNQ) =14.302kN六、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N -立杆的轴心压力设计值，N=14。302kN；步-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径，i=2。01cm；A 立杆净截面面积，A=5.71cm2；”钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值，f = 300。00N/mm2；l0计算长度(m)；(1)。参照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程(JGJ231-2010), 由公式(
12、1)、(2)计算顶部 l0 = h+2Ka(1)底部 10 = nh(2)其中,k悬臂端计算长度折减系数，取0.7；n支架立杆计算长度修正系数；n= 1。200a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0。30m；h -支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h支架立杆顶层水平杆步距；公式(1)的计算结果：入=h+2ka= (1。200+ 2X0.7X0.30)X100/2.010=81入= 150,满足要 求！公式(2 )的计算结果：入=nh=1。200X1。200X100/2。010=72顷=150, 满足要求！顶部立杆计算长度 l0 = h+2ka = 1。20+ 2X0。7X0。30) = 1.620底部立杆计算长度l0 = nh = 1。200 X1.20 = 1。440顶部：l0/i = 1620/20o 100 = 81底部：l0/i = 1440/20o 100 = 72由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的顶部稳定系数步=0.716由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的底部稳定系数族=0。765经计算得到：顶部。二 14302。000/ (0。716X571。000)=34。99N/mm2底部。二 14302。000/ (0.765X571.000)=32.76N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算O f，满足要求！
