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1、淤泥河特大桥0#块施工方案 黄延高速公路扩能工程LJ-4标合同段 黄延高速公路扩能工程LJ-4合同段淤泥河特大桥悬臂箱梁0#块施工方案黄延高速扩能工程LJ-4标项目经理部二一四年五月八日目 录一、工程概况1二、主要施工方案12.1、托架设计、加工和安装12.1.1、基本设计参数12.1.2、托架设计22.1.3、预压方案82.1.4、托架加工112.1.5、托架安装112.2、绑扎钢筋、预应力管道和锚具的布设122.2.1、钢筋加工与安装122.2.2、预应力管道132.3、模板制作及安装拆除142.3.1、模板制作142.3.2、模板安装152.3.3、模板拆除152.4、砼浇注162.5、
2、砼的养护172.6、预应力施工172.7、管道压浆23三、施工进度计划23四、工期保证措施244.1、工期的保证体系244.2、工期的保证措施244.2.1、组织保证244.2.2、劳动力保证244.2.3、加强资源配置，做好设备、物资、资金等各方面的保证254.2.4、技术保证25五、质量保证措施255.1、质量自检体系255.2、工程质量的保证措施265.2.1、施工前的质量控制措施265.2.2、施工过程中的控制措施265.2.3、施工后的质量控制措施275.3、雨季施工保证措施27六、安全生产保证措施286.1、建立健全安全生产保证体系286.2、安全管理规章制度286.3安全操作技术
3、规程296.3.1、混凝土的振捣296.3.2、泵送混凝土296.3.3、高墩模板操作规程30七、环境保护及文明施工317.1、管理、组织措施317.2、噪声污染的防治措施317.3、固体废弃物污染的防治措施317.4、水保措施31中交隧道局黄延高速扩能工程LJ-4合同段项目经理部 淤泥河特大桥主桥0#块施工方案一、工程概况淤泥河特大桥主桥上部为（75+3140+75）m三向预应力砼连续刚构箱梁，边中跨比为0.536，横桥向采用单箱单室箱型梁断面。箱梁顶面为平面，梁底按1.8次抛物线变化，箱梁中跨墩顶支点处梁高8.3m（高跨比为1/16.87），中跨跨中及边跨支点处梁高均为3.2m（高跨比为1
4、/43.75），箱梁底宽8.65m，两侧翼板悬臂长4.0m，箱梁顶宽16.65m。箱梁顶板厚度除0#块部分为0.5m外，其余梁段为0.32m.淤泥河特大桥主桥桥墩有5、6、7、8号墩，其中5、8号墩为双肢墩，6、7号墩为单肢墩，5、8号墩0#块悬臂长度1.5m，6、7号墩悬臂长度2.25m，0#块长度12m，高度8.3m，底宽8.65m，翼缘板宽4m，桥面宽16.65m。墩顶截面尺寸为8.65m（横桥向）X7.5m（顺桥向）。淤泥河特大桥5#墩墩身高88米，6#墩高111米，7#墩高105米，8#墩高73米。由于墩身过高，且考虑挂篮施工的需要，0#块箱梁拟采用托架施工的方案，0#块箱梁施工分上
5、、下两层浇筑。第一次浇筑高度为墩顶以上4.0米，第二次浇筑4.3米以上部分。二、主要施工方案2.1、托架设计、加工和安装2.1.1、基本设计参数1、钢筋混凝土自重：26kN/m3；弹性模量：2.1105MPa；2、材料容许应力Q235钢，剪应力=85Mpa，轴向应力=140Mpa，精轧螺纹钢采用PSB785型。3、采用MADAS专业结构设计软件托架的预压设计计算。4、主要设计参数：荷载采用恒载及施工荷载之和1.2倍。允许最大变形：20mm；锚固系统的安全系数：2；2.1.2、托架设计悬臂部分有0号块顺桥向箱梁悬挑部分和翼缘板两部分，均采用托架施工，托架依据单肢墩悬臂长度2.25m、双肢墩悬臂长
6、度1.5m进行设计，施工托架设置在墩身上，预埋件采用预埋钢棒、精轧螺纹钢。托架按位置划分为3个部分：侧托架、端托架、内托架。侧托架为0#块箱梁翼缘现浇砼的承载平台；端托架为0#块的悬臂部分承载平台；内托架为主墩墩顶位置箱梁底板承载平台。端、侧托架结构形式：托架横梁单肢墩采用工32a型钢、双肢墩采用工25a型钢，下设工25a斜撑、竖撑，牛腿型钢上布置工50a横梁，工25a分配梁，箱梁底模采用钢模板，在分配梁与钢模板接触处设钢楔，便于脱模；（见淤泥河特大桥单肢墩、双肢墩0#块托架布置图）。根据结构受力计算，若端托架（承受0号块悬挑部分荷载）能够满足受力要求时，侧托架采用墩托架结构、间距，则可满足受
7、力要求，不再进行预压，只对端托架进行预压。端托架计算时按一次浇筑至顶板下计，浇筑段模截面积为18.9m2。（一）、单肢墩端托架受力计算：图一 淤泥河特大桥单肢墩0#块托架布置图1、单肢墩端托架上的荷载（1）悬挑部分混凝土的重量：（18.9*2.25+7.15*2.25（1.3-1）/2）*26=1168.4KN（2）模板重量（1.5KN/m2）：（7.5*2.25*2+3*8.65+（6.5*2+7.15）*2.25）*1.5=157.6KN（3）横梁及分配梁重量：（18*2*93.654*10+4.5*22*38.105*10）=71.4KN（4）施工人员及机具荷载：按每平方1KN计，共计8
8、.65*4.5*1=38.9KN（5）以上荷载共计：1168.4+157.6+71.4+38.9=1436.3KN计算时按1.2倍荷载计，即1436.3*1.2=1723.6KN，端托架按荷载进行布置，端托架每端6个，分配至每个托架上的力为1723.6/6=287.3KN2、力学检算托架计算模型简化如图二：图二 托架受力简图（单位：cm）图中P1=P2=143.7KN考虑三角托架受力特点，上部采用精扎螺纹钢，下部采用热轧钢棒固定三角托架，托架间设16槽钢作为联系梁保证其稳定性。（1）预埋件抗剪计算：剪力由三角托架底部预埋钢棒来承担，需钢棒截面积：287.3*1000/85=3380mm2,按安
9、全系数2设置，经计算需钢棒直径为46.4mm，为安全及稳定起见，采用2根直径50mm钢棒。（2）预埋拉杆抗拉强度计算：精轧螺纹钢所受拉力（143.7*0.5+143.7*2）/3=119.8KN所需截面积119.8*1000/785=152.6mm2，经计算所需直径为6.97mm，采用两根直径32mm的精轧螺纹钢，能够满足受力要求，且安全系数较大。（3）变形计算变形按上图建模，采用MADAS软件计算，托架最大剪应力为59.8MPa，最大弯曲应力105.7MPa，最大位移量为1.2mm。图三 单肢墩0#块端托架位移图、剪应力图、弯曲应力图侧托架在墩两侧设置三角托架，托架尺寸同端托架，托架间距2.
10、2m，每侧4道，每侧托架上设在工25a分配梁4根，其上16槽钢加钢楔支撑侧模，托架之间设置连系梁保证整体稳定性。（二）、双肢墩端托架受力计算：1、双肢墩端托架上的荷载图四 淤泥河特大桥双肢墩0#块托架布置图（1）悬挑部分混凝土的重量：（18.9*1.5+7.15*1.5（1.3-1）/2）*26=778.9KN（2）模板重量（1.5KN/m2）：（7.5*1.5*2+3*8.65+（6.5*2+7.15）*1.5）*1.5=102.9KN（3）横梁及分配梁重量：（18*2*93.654*10+3*22*38.105*10）=59.2KN（4）施工人员及机具荷载：按每平方1KN计，共计8.65*
11、3*1=26KN（5）以上荷载共计：778.9+102.9+59.2+26=967KN计算时按1.2倍荷载计，即967*1.2=1160.4KN，端托架按荷载进行布置，端托架每端6个，分配至每个托架上的力为1160.4/6=193.4KN2、力学检算托架计算模型简化如图四：图五 双肢墩托架受力简图（单位：cm）图中P1=P2=96.7KN考虑三角托架受力特点，上部采用精扎螺纹钢，下部采用热轧钢棒固定三角托架，托架间设16槽钢作为联系梁保证其稳定性，双肢间托架采取铰结方式联结。（1）预埋件抗剪计算：剪力由三角托架底部预埋钢棒来承担，需钢棒截面积：193.4*1000/85=2275mm2,按安全
12、系数2设置，经计算需钢棒直径为26.9mm，为安全及稳定且钢棒与单肢墩统一，仍采用2根直径50mm钢棒。（2）抗拉强度计算：精轧螺纹钢所受拉力（96.7*0.5+96.7*1.5）/2=96.7KN所需截面积96.7*1000/930=104mm2，经计算所需直径为5.8mm，采用两根直径32mm的精轧螺纹钢，能够满足受力要求，且安全系数较大。（3）变形计算变形按上图建模，采用MADAS软件计算，托架最大剪应力为25.2MPa，最大弯曲应力34.8MPa，最大位移量为0.44mm，满足受力和变形要求。图六 双肢墩剪应力图、弯曲应力图和位移图侧托架在墩两侧不设置三角托架，利用端托架上的工50横梁
13、作为支撑，其上设工25a分配梁，在工25a梁上设16加钢楔支撑侧模，每根长度2.5m，间距2.0m，托架之间设置连系梁保证整体稳定性。2.1.3、预压方案托架预压采用千斤顶配合反力架的形式进行，反力架采用预埋在墩顶的32精轧螺纹钢固定。1、预压力确定根据托架结构设计方案，单肢墩每片托架上受到集中力共287.3KN（双肢墩为193.4KN），将单片托架承受荷载简化为两个集中荷载，单个荷载为143.7KN（双肢墩为96.7KN），见图二。预压时每两片托架为一组，共4个集中荷载。根据现场实际情况，可将4个集中荷载简化为一个集中荷载，单肢墩N=574.6KN（双肢墩为N=386.8KN）。集中荷载布置
14、位置：在原集中荷载位置布置两根工50a横梁，横梁中心位置布置一根工50a纵梁，千斤顶布置在纵梁中心，提供单肢墩574.6KN（双肢墩386.8KN）集中荷载。图七 一组端托架（2片）预压集中荷载布置示意图2、预压形式预压千斤顶采用2个100t千斤顶，大里程、小里程方向对称同时预压，每两片端托架为一组预压。千斤顶布置在集中荷载位置（见上图）。预压反力架采用2HN600X200，长12m。反力架利用墩顶预埋0号块竖向预应力筋（32精轧螺纹钢）锚固在墩顶。预应力筋在每侧距墩边缘40cm处预埋，每处采用两根便于固定反力架，中心线与两片托架中心线一致，每个墩顶埋6处，共12根。 图八 预压立面布置示意图（一侧）3、预压分级预压采用分级进行，最大预压力取1.2倍恒载及施工荷载，即单肢墩N=574.6KN（双肢墩386.8KN）：初始：N=0；第一级：25%N=143.7（96.7）KN第二级：50%N=287.3（193.4）KN第三级：75%N=430（290.1）KN第四级：100%N=574.6（386.8）KN缓慢卸压至初始状态：N=0因为托架与墩身采用预埋件固结，所以在整个预压过程中，不考虑托架非弹性变形，只考虑其弹性变形，持载时间取2小时。预压过程中，严格控制大里程侧及小里程侧的千斤顶施加预压力的同步。4、变形观测托架受
