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1、北方游泳池（馆）暖通空调设计要点1 室内外设计参数 tn28(池水温度26) n70, iN16.8kcal/kg, dN16.6g/kg, tD22 n80, iN18.3kcal/kg, dN19.1g/kg, tD24.5 注： tn 室内空气干球温度n 室内空气相对湿度 iN 室内空气焓值dN 室内空气绝对含湿量tD 室内空气露点温度 北方地区夏季的室外空气设计参数为: t W33.2, tWS26.4, iN19.4kcal/kg, dW18.7g/kg 北方地区冬季的室外空气设计参数为: t W12, 45, iW2.7kcal/kg, dW0.4g/kg2 热湿负荷特点2.1 散
2、湿量 (1)人体 (2)池水蒸发, 取决于池水和空气的水蒸汽分压力差。 当池水温度26 tn28, 70, 池水蒸发量为0.144kg/hm2 tn28, 80, 池水蒸发量为0.071kg/hm2当相对湿度70不变，而室温下降时，池水蒸发量将增加为： tn26, w0.206kg/hm2； tn24, w0.258kg/hm2； tn22, w0.308kg/hm2； tn20, w0.352kg/hm2。 (3)湿地面(单位面积散湿量可近似按池水面散湿量的1/3计算)2.2 散热量 (1)人体和照明 (2)池水蒸发带入的潜热量, 湿地面蒸发是将空气的显热转化潜热, 故不计散热量。 (3)围
3、护结构热量, 夏为正值、冬为负值。2.3 热湿比、空调房间的空气过程和空气处理过程。3 夏季对空调通风系统的要求夏季空调主要是为解决室温过高（除非围护结构热量很大才有此现象）和供给新风。 空气处理为减焓除湿过程, 需再热(等湿加热), 再热量可按两种标准: (1)相对湿度要求严格时, 按室内过程线要求。 (2)加热至高于室内空气露点温度1, 以防送风气流“起雾”。 再热可利用池水加热的热源, 或利用制冷机的冷凝热。 设置再热加热器, 还可用作提前或延后供暖的加热。4 冬季对空调通风系统的要求 冬季空调主要是为保证室温、控制相对湿度和供给新风。(1) 北方地区冬季室外空气与室内回风的混合过程线,
4、 id图上在100线以下, 一般应预热后再混合, 但较小规模的系统也可简化为不经预热。其混合点应在混合后焓值和100的交点, 混合过程有水份凝结, 凝结水量为混合后计算含湿量和混合点的湿差, 此凝结水量可近似看作在加热过程中又蒸发回到空气中, 因此加热过程线的画法, 可将等湿线修正近似为增焓加湿过程线, 仍回到混合后的含湿量。(2) 按最小新风量校核除湿量。即按照除湿要求确定冬季运行的最小新风量。(3) 补充散热器采暖系统供暖量的不足。5 过渡季对空调通风系统的要求 过渡季的空调主要是为控制相对湿度和供给新风, 宜加大新风量或采用全新风。因此, 宜采用双风机空调器。6 设置散热器或地板辐射供暖
5、的必要性北方地区的游泳池（馆）应设置散热器或地板辐射供暖系统, 其供热量应尽量大于围护结构失热量, 以保证空调系统停止运行时的室温, 以抑制池水蒸发和围护结构结露。地板辐射供暖还可以提高围护结构的内表面温度，缓解结露现象。散热器采暖系统或地板辐射供暖的供热量, 可视为空调负荷的得热量。7 游泳池与其他区域的“相对静压程度”为防止游泳池（馆）周边房间的潮湿和结露, 游泳池区对其他区域应保持适度负压, 即机械排风量应大于最大新风量。机械排风设备并宜采用可根据保证“相对静压程度”变风量的技术措施。8 关于采用直流式空调系统问题 有些资料提出游泳池（馆）应采用无回风的直流式空调系统，其主要根据是当池水
6、采用加氯消毒时，空气含氯量较高，采用回风循环会加速空调系统的腐蚀。应该如此看待上述观念？(1)据调查，当池水采用臭氧消毒，或即使采用加氯消毒，当空调通风系统合理配置和正常运行，且池水的余氯浓度合理控制时，室内空气的含氯量，不致造成空调系统的腐蚀。 (2) 游泳池空调所需最小新风量，主要是为满足降低室内湿度，一般应按照冬季的湿平衡确定。在冬季，当散热器或其它采暖设备提供的热量，如不足采暖设计负荷，而需要用空调系统补足时，如仅对新风、而不对室内空气进行循环加热，室温难以确保。在冬季运行过程中，随室外空气的焓和含湿量的逐步升高，应按湿平衡逐步增大新风量。规模不大、有较好自然通风条件、冬季采用散热器或
7、地板辐射等采暖方式能确保室温的游泳池（馆），也可采用对室外空气加热后送入室内作为排风的补偿，类似于直流式，但很难解决逐步增大新风量的要求。常可遇到散热器或地板辐射供暖的供热量不能满足采暖负荷，需要用空调通风系统加以补足。在这种情况下，如仅对新风、而不对室内空气进行循环加热，即所谓“直流式”热风送风方式，室温是难以确保的，某训练中心游泳池的实例就可说明。在夏季，室外与室内空气的焓和含湿量基本相同，一般对空调的要求不高，当需要严格保证室温和控制相对湿度时，如仅对新风、而不对室内空气进行循环减焓除湿处理， 室内设计参数也难以达到。在过渡季，为控制室内空气相对湿度，最好不采用人工冷源而尽量利用增大新风
8、量的办法。由于室外与室内空气的湿差不大，因此需用较大风量。无回风的直流式空调系统，不能达到过渡季控制室内空气相对湿度所需新风量。较为合理的方法，是采用双风机的全空气系统。可根据室外空气参数的变化，优化选择全新风、不同新风比、直到最小新风比的运行模式。 附：某水上游乐中心的设计计算1 工程概况 北方地区某“蓝海洋热带景区”, 总建筑面积约80000m2, 是一座大型室内水上娱乐宫, 设有多项大型娱乐项目、休闲设施和生活服务设施。 该工程以自地下一层起始的高大空间为主要活动区域, 该空间长136m、宽72m,从水面至屋顶的高度接近30m, 扣除两座人造山体后的空间总体积约280000m3, 并与首
9、层和二层的环廊空间相通。屋顶大部为透光性较好的膜结构, 面积为6144 m2, 超过屋顶总面积的60。 高大空间内人工“海洋水体”等的水面积约5500 m2, 水容积约6300 m3, 水温要求不低于26（与游泳池的标准水温相同）, 设有漂漂河、海盗船、密林探险等项目和造浪、瀑布和沙摊等景观, 散湿量较大。 本工程暖通空调设计方面, 有以下一些难点: (1) 无区域冷热源条件, 需自身设置燃气的冷热源, 除设置直燃吸收式冷温水机组供给空调冷源外, 还需设置供给空调、采暖、生活热水和池水加热所需的热源, 但受消防设计规范的制约, 只能设置单台蒸发量不大于2t/h、总蒸发量不大于6t/h的燃气锅炉
10、, 其余所需热量只能采用直燃吸收式冷温水机组和另行设置直燃吸收式冷温水机组的高发部分(即所谓“真空锅炉”)。 （2) 高大空间的热环境问题，特别是冬季人员活动区域的温度场分布问题和全年的环境湿度问题, 无同类性质工程的成功实践经验可供借鉴。 2 屋顶膜结构的热工计算2.1 计算依据2.1.1 民用建筑热工设计规范(GB50176-93)2.1.2 满足冬季膜结构内表面不结露2.1.3 冬季室外计算温度, 按围护结构型 D1.5, tW162.1.4 外表面换热系数取: W23 W/( m2.K) 内表面换热系数取: N8.7W/( m2K)2.1.5 室内空气计算参数 tN28,80, 此状态
11、的露点温度为: tD24.52.2 传热系数最大值 按内表面温度高于室内空气露点温度1(即tD25.5)计算, 屋顶膜结构传热系数的最大值应为: 2.3 有待落实的问题2.3.1 屋顶膜结构由台湾厂商供应, 据称已在加拿大冬季室外气温更低地区工程中成功应用过, 但使用详情不知。2.3.2 根据以上热工计算, 在供货商提供的资料中选择了其中的一种构造, 但并未得到供货商的确认和确切试验数据的反馈。2.3.3 供货商未提供任何有关膜结构的日射得热性能资料。 3 海洋水体大空间空调设计方案的论证3.1 全年室内设计参数 当池水温度26时: tN28, 70, 水面蒸发量为 0.144 kg/hm2
12、tN28, 80, 水面蒸发量为 0.071 kg/hm2 为减少水面蒸发量, 全年室内设计参数取: tN28, 80, 此状态的各项参数为 iN18.3kcal/kg, dN19.1g/kg, tD24.53.2 室外空气设计参数 夏季的室外空气设计参数为: t W33.2, t WS26.4, I W19.4kcal/kg, d W18.7g/kg 冬季的室外空气设计参数为: t W12, 45, I W2.7kcal/kg, d W0.4g/kg3.3 热湿负荷3.3.1 夏季3.3.1.1 得热量 围护结构传热得热量最大值 320000 kcal/h 屋盖日射得热量最大值 320000
13、 kcal/h 人体散热量 300000 kcal/h (按4000人的60即2400人) 灯光散热量 300000 kcal/h 水面蒸发带入的潜热量 550000 kcal/h 以上各项相加总得热量 1790000 kcal/h3.3.1.2 空调冷负荷 考虑高大空间分层空调因素, 按总得热量的70确定空调冷负荷: 1790000701253000 kcal/h3.3.1.3 湿负荷水面蒸发 946 kg/h 人体散湿量 331 kg/h 以上两项相加总得湿量 1277 kg/h3.3.1.4 夏季空调室内空气过程的热湿比为: 考虑到冷负荷为最大值, 在大部分时间会低于此值, 而湿负荷较为稳定, 为有效控制湿度, 留出足够的再热量, 冷负荷如按80取值, 则 780kcal/kg。3.3.2 冬季3.3.2.1 得热量 围护结构传热失热量最大值 2000000 kcal/h (已考虑高度和间歇供热因素) 水面蒸发带入的潜热量 440000 kcal/h (按夏季的80计)
