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1、根据现场地质和实际情况（如上图示）,计算如下:-19.6土侧压力图（单位：|（1）求主动土压力及作用位置Kal=tg2(45-10F2)=0.7Ka2=tg2(45-28 三 2)=0.36按无粘结土计算土压力:0 舁 上= (丫 + Y h2)Kal=(19X2.2+9X0.6) X0.7=33kN/m2o 下=(yH+yh)Ka2=(19X2.2+9X0.6)X0.36=17kN/m2a 11112o =( Y h + Y、 h+ Y ； h) Ka2=(19 X 2.2+9 X 0.6 +9 X 0.8) X a2 1 1 1 2 2 30.36=19.6kN/m2o =Y h =10X
2、1.4=14kN/m2w w 3总侧土压力:E=1/2(33X2.8) +(17+19.6) X0.8/2+1/2X 14X 1.4=46.2+14.64+9.8=70.64kN/mA2 形心二(2X17+19.6) X0.8/ 3X(17+19.6) =0.39m总侧土压力至基坑底距离:X=1/70.64X46.2X(0.8+2.8/3) +14.64X0.39+9.8X1.4/3=1/70.64X(80+5.7+4.57)=1.27m挖孔桩跟承台自重:G=(1X1X3.14X8.5+4X5.5X1.5) X25=1494 kN(2) 抗倾覆验算 按塔吊在非工作状态下为最不利情况计算(因为是
3、临时性结构,因此抗 倾覆系数为1.3):M /M = (1494+438) X1三(70.64X8.97X1)+67X10抗倾=1.481.3符合要求(3)抗滑动稳定验算(抗滑动安全系数为1.1):抗滑动水平力(卩取0.3)：TG= (1494+438)卩=579.6 kN引起水平滑动压力：工Q=70.64 X 3.14+67=288 kNKs=SG/S Q=579.6/288=21.1符合要求本方案采用朗金土压力理论计算,所得主动土压力值偏大,而且如 图示桩在基坑底上部时,主动土压力向右作用,桩左侧必然受到被动土 压力的反作用,彼此抵消一部分后会对桩产生有利的影响 , 本方案并 未考虑此部分被动土压力,而靠桩体自重抗倾覆,因此计算结果偏于安 全。通过以上验算,证明在本工程中塔吊基础的外露情况符合抗倾覆 和抗滑动稳定的要求。
