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1、郑州航空港经济综合实验区（郑州新郑综合保税区）合村并城建设项目航南新城安置区九标段满堂架支撑方案编 制：_审 核：_审 批：_审批部门(盖章)：_ 福建六建集团有限公司2016年 月 日推荐精选满堂架支撑方案一、编制依据1、上海华都建筑规划设计有限公司设计的“郑州航空港经济综合实验区(郑州新郑综合保税区)航南新城建设项目设计（九标段）”施工图纸；2、图纸变更及会审文件；3、用于本分项工程的现行有关工程施工规范、规程和标准：中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013）建筑地基基础施工质量验收规范（GB502022009）混凝土结构工程
2、施工质量验收规范（GB50204-2002（2011版）工程测量规范（GB500262007）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社）高层建筑施工手册（第三版）（同济大学出版社）建筑安装分项工程施工工艺标准(中国建筑出版社)二、工程简介1、工程名称：郑州航空港经济综合实验区航南新城建设项目九标段；2、工程地点：本工程位于新港大道以西，新港七路以南的地块内。3、建设单位：郑州航空港区航程置业有限公司；4、设计单位：上海华都建筑规划设计有限公
3、司；5、监理单位：河南开大工程管理有限公司；6、施工单位：福建六建集团有限公司；7、工程规模本项目由45#、46#、47#、51#、52#、53#、59#、60#、61#楼主楼及范围内1#、2#车库，室外道路、管网、电缆、绿化、围墙等配套工程组成。结构形式为：剪力墙结构，各栋楼建筑面积及层高如下：推荐精选栋号层数檐口高度结构形式建筑面积（m2）45#地下1层、地上11层33m剪力墙地上9966.3646#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上10912.7247#地下1层、地上11层33m剪力墙地上7129.651#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上4627.4252#地下1层、地上1
4、1层32.4m剪力墙地上10514.5453#地下1层、地上11层33m剪力墙地上10893.1459#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上9254.8460#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上10310.6261#地下1层、地上11层33m剪力墙地上10278.56本工程0.000绝对标高为：45#、46#、51#、52#、59#、60#楼为157.3米，47#、53#、61#楼为156.3米。三、模板分项工程概况及特点：1、本工程工期短。2、结构尺寸复杂，模板施工难度大。3、该工程规模大，模板及钢管支撑施工量大，由于工程进度紧，模板及钢管须一次大量投入。四、项目经理部组织机构的建
5、立严格按照本工程施工图纸、图纸会审纪要等技术资料和现行的国家、本地区有关施工技术规范、规程、质量验收标准，施工组织设计等文件组织施工，项目经理部成立过硬的组织机构，全面履行施工合同及对业主的承诺，保证本工程质量达到合格以上。项目经理部组织机构及人员配备图如下图所示： 推荐精选 项目经理项目技术负责人项目生产经理项目经理助理安装施工员测量员测量员测量员测量员试验员测量员电工土建施工员预算员内业资料员质检员安 全 员机管员各专业施工班组五、满堂架支撑施工方案本工程主楼地下室、地下车库及主楼标准层模板采用三个支撑方案，其中主楼地下室、地下车库采用顶托落地式扣件钢管脚手架，标准层采用落地式扣件钢管脚手
6、架，（一）主楼地下室满堂架钢管支撑（1）主楼地下室层高1#车库局部最高为5.52m，2#车库5.72m，满堂架均在基础筏板上，架体采用扣件式钢管脚手架加剪刀撑的支撑方式，钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m，立杆的纵距 b=1.100m，立杆的横距 l=1.100m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度180mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度推荐精选15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
7、梁顶托采用钢管483.2mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重24.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.25kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.95。 图1 楼板支撑架立面简图 （2）计算书 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(24.100.18+0.20)+1.402.00=8.246kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.100.18+0.71.402.00=7.816kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分
8、项系数取1.40推荐精选采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(24.1000.1801.000+0.2001.000)=4.084kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.000)1.000=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面
9、惯性矩 I = 48.60cm4；抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.084+1.401.800)0.2500.250=0.046kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/54000=0.859N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6
10、00(1.204.084+1.401.800)0.250=1.113kN截面抗剪强度计算值 T=31113.0/(21000.00018.000)=0.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2推荐精选面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0842504/(1006000486000)=0.037mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08q
11、l2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(24.1000.1801.200+0.2001.200)=4.901kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.204.9010.2500.250=0.187kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18710001000/54000=3.461N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)
12、： q11 = 24.1000.1800.250=1.085kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.250=0.500kN/m推荐精选考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.085+1.200.050)=1.225kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.630+1.225)1.000=1.855kN
13、2.龙骨的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.855/1.000=1.855kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.861.001.00=0.232kN.m最大剪力 Q=0.625ql = 0.6251.0001.855=1.160kN最大支座力 N=1.25ql = 1.251.0001.855=2.319kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.232106/53333.3=4.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31159.54/(250.0080.00)=0.435
