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1、广州市华软科技发展有限公司 24小时全程服务热线:13450370741曾景科 华软在线QQ: 642196939模板工程施工方案一、工程概况XXXXXX工程位于XX市，建筑面积19781m2。工程为现浇钢筋混凝土框架结构，建筑层数为1栋5座并联小高层，编号分别为A1、A2、A3、A4、A5座，其中A1座楼层16层，A2-A4座楼层12层，A5座楼层11层。A1座一层局部为架空层，二层层高4.75m，三至十五层层高2.9m，十六层层高2.95m；A2至A4座一层为架空层，二层为局部架空层，一层层高7.2m，二、十二层层高2.95m，三至十一层层高2.9m，A5座一层层高6.55m，二和十一层层
2、高2.95m，三至十层层高2.9m。对于支模高度大于或等于4.5米的模板支撑体系，属于高支模体系，其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000、J432000）、建筑施工手册（1999年1月中国建筑工业出版社出版）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）、实用建筑工程师手册（1997年12月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。二、模板及支架计算一）取A2A4梁KZLno1（3）为计算对象，梁截面7001400，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为600。1、底模计算用18
3、mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2搁栅间距按100mm取值。（1）荷载计算模板大样图 钢筋砼自重 250.71.4=24.5底模自重:50.70.018=0.063合 计： 24.563KN/m施工荷载：30.7=2.1振捣砼产生荷载：20.7=1.4合计： 3.5（KN/m）（2）强度验算因为搁栅间距为0.1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度v=qL4/100EI计算：q=0.9(24.5631.2+3.51.4)=30.94（KN/m）M=0.12530.940.12=0.03
4、9KN . ms=6M/bh2=（60.039106）/（700182）=1.03fm=11（N/mm2） （满足要求）v=0.625ql=0.62530.940.1=1.934（KN）=1.5v/bh=(1.51.934103)/(60018)=0.27fv=1.5（N/mm2） （满足要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，v=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）v=qkl4/100EI=(28.063100412)/(1009000700183)=0.009L/400=100/400=0.25(mm) （满足要求）2、侧模计算立档距间取300 （1）荷载计算
5、新浇砼对模板的侧压力标准值设T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3F1=0.22gcb1b2V1/2T0 =0.22241.21.1521/2200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=gcH=241.4=33.6（KN/m2）取较小值F2=33.6KN/ m2振捣砼产生的侧压力4KN/m2（2）强度验算q1=0.9(33.61.2+41.4)=41.33（KN/m2）因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.23241.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=0.12
6、550.920.32=0.573KN.ms=6M/bh2=(60.573106)/(1232182)=8.61fm=11（N/mm2）（满足要求）v=0.625ql=0.62550.920.3=9.55（KN）=1.5v/bh=(1.59.55103)/(123218)=0.65fv=1.5(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232qk1=1.23237.6=46.32（KN/m）v = qkl4/100EI=(46.32300412)/(10090001232183)= 0.7300/400=0.75(mm) （满足要求）
7、3、搁栅计算，采用8080木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重 25(1.10.15+0.71.4) 0.1=2.86L=1200底模 51.80.0180.1=0.016侧模 51.250.0180.12=0.023q立档 50.0821.092=0.07上托木 50.0820.12=0.006150150900搁栅 50.0823.1=0.1aca合计 3.075（KN）计算示意图施工荷载 31.80.1=0.54（KN）振捣砼产生荷载 21.80.1=0.36（KN） 合计 0.9（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9(3.
8、0751.2+0.91.4)/0.9=4.95（KN/m）查实用建筑工程师手册查得下列公式：M=q cL(2-C/L)/8=0.1254.950.91.2(2-0.9/1.2) =0.84（KN.m）s=6M/bh2=(60.84106)/803=9.79fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.5qc=0.54.950.9=2.23（KN）=1.5V/bh=(1.52.23103)/(802)=0.52fv=1.4(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN/m）v=qkc
9、l38-4（C/L）2+（C/L）3/384EI=(4.029001200312) 8-4（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3/(3849000804)=3=1200/400=3(mm) （满足要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份 3.075/(0.14)=7.69托木自重 50.082=0.032合计： 7.72（KN/m）施工荷载：1.51.8/4=0.68振捣砼产生荷载：2.01.8/4=0.9合计： 1.58（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9(7.721.2+1.581.4)=10.33（KN/m）M=0.125ql2=0.1251
10、0.330.62=0.465（KN.m）s=6M/bh2=(60.465106)/（803）=5.45fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.625ql=0.62510.330.6=3.87（KN）=1.5V/bh=(1.53.87103)/(8080)=0.91fv=1.4(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=L/400 qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按两跨连续梁v=0.912qkL4/100EI=(0.9128.4600412)/(1009000804)=0.3mm600/400=1.5mm （满足要求）5、门架计
11、算采用MF1219标准门架一榀门架稳定承载力设计值查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN）(1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1 NGK1=7.7240.6=18.53（KN） （式中0.6为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重 门架1榀 0.224KN交叉支撑2付 0.042=0.08连接棒2个 0.0062=0.012合计 0.316（KN）每米高门架自重 0.3161.9=0.166（KN/m）纵横向水平加固杆9根（483.5） 90.0384=0.346直角扣件12个 0.013512=0.162对接扣件9个 0.01849=0.16
12、6可调顶托2个 0.0452=0.09合 计 0.764（KN）门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2=（0.1665.7+0.764）=1.71KN： （式中5.7为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值NQK：NQK = 1.5840.6 = 3.79（KN） （式中0.6为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK = 1.2（18.53+1.71）+1.43.79 = 24.29+5.31 = 29.6（KN） (2)门架稳定承载力验算N=29.6Nd=40.16（KN） (安全)二)取A2A4座二层梁板结构中梁KLn19（1）（400900）为计算对象，采用8080木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。1、底模计算 用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷载计算钢筋砼自重250.40.9=9底模自重：50.40.018=0.036合计： 9.036（KN/m）施工荷载：30.4=1.2振捣砼产生荷载：20.4=0.8合计： 2(KN/m)（
