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1、NKF2000/0.5JX载货电梯设计计算书1.电梯主要技术参数额定载荷Q（）额定速度V（m/s）提升高度H（m）曳引方式r轿厢自重P（）平衡系数顶层高度HT（m）20000.5182:116000.444.3底坑深度HD（m）轿厢宽度b（mm）轿厢深度d（mm）曳引轮直径D（mm）安全钳型号限速器型号缓冲器型号夹绳器型号1.420002400530-5*137103PB276-CZDQ-A-3(聚氨脂)JS3根据上述参数,可算得G对重重量 （）G= P+Q=1600+0.44*2000=2480 W1曳引钢丝绳重量 （）W1= P1*H*n= 0.586*18*5=52.8 W2随行电缆重量
2、 （）W2= 2*n=1.5* *2=27 2.曳引系统计算曳引系统计算主要包括:曳引电机功率计算、曳引力计算、曳引钢丝绳安全系数计算及制动力矩计算等一.曳引电机功率计算1.按照静功率计算：N= KW 式中：电梯机械传动总效率 =0.5N= =10.98 KW2.曳引机选取按照: Q=2000 V= 0.5 m/s r=2:1 N=10.98 KW 选用货梯曳引机: 型号:大众200 （常熟市电梯曳引机厂）电机功率: 11 KW 额定速度: 1390 r/min 减速比: 41:1曳引轮直径: D=530-5*13 绳轮槽形: =96.50 r=300二.曳引力计算计算方法：按照GB7588-
3、2003标准有关规定及附录M的要求和公式进行计算曳引传动见右图1. 曳引轮530 2. 对重滑轮6103. 对重 4. 轿厢5. 轿厢滑轮520 6. 随行电缆1.当量摩擦系数f及ef半元槽和带切口的半元槽f= 式中: 摩擦系数f= =1.99799 f efxf=1.99799ef（=）装载工况=0.1f=0.1997991.87327紧急制停工况= = 0.09091f= 0.1816351.76937轿厢滞留工况= 0.2f= 0.39963.509152. 轿厢装载工况 轿厢装有125%额定载荷,位于井道最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比 T1/T2ef轿厢侧:
4、T1= +W1= （1600+1.25*2000）+52.8=2102.8 对重侧: T2= = =1240 = =1.6958T1/T2 ef = 1.87327 （许可）3.紧急制动工况:1/ 空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时紧急制动工况: T2/T1ef轿厢侧： T1= （gn-a）- 2m轮1a+ N式中：a减速度 a= 0.5 m/s2m轮1轿顶轮转动惯量J/R2的折算重量 轿顶轮：520 重量：88J轮1= mR2= 88*R2=44R2 折算质量：m轮1= J轮1/R2=44 FR1井道上的摩擦力（轿厢侧）FR1=式中：P轿厢自重+随行电缆 1540+27=1567 xp轿
5、厢自重的重心位置与悬挂点X方向的偏移量xp=70mmyp轿厢自重的重心位置与悬挂点Y方向的偏移量yp=0f导靴与导靴（钢与尼龙）的摩擦系数 =0.3L轿厢上、下导靴之间的距离 L=3900FR1= =165.55 NT1= （9.81-0.5）-2*44*0.5+=7612.48 N对重侧：T2= （gn+a）+W1（gn+r*a）+m轮2*a- 式中：m轮2对重架滑轮惯量J/R2的折算质量 对重滑轮610 重量92 J轮2= *m*R2= *90* R2= 46折算质量: m轮2= =46 FR2井道上的摩擦力（对重侧）FR2= N 式中：xG对重水平断面上的偏心在宽度方向为5xG= *11
6、35=56.75yG为深度方向的10yG=140*10=14L对重架上、下两导靴之间的距离 L=3500FR2= =295.07 NT2= （9.81+0.5）+52.8（9.81+2*0.5）+46*0.5- = 13230.633 N= =1.73802T2/T1 ef = 1.76937 （许可）2/ 额定载荷轿厢以额定速度下行接近最低层站时紧急制动工况 T1/T2ef轿厢侧: T1= （gn+a）+W1（gn+ra）+2m轮1*a- = *（9.81+0.5）+52.8*（9.81+2*0.5）+2*44*0.5- = 19089.993 N对重侧：T2= （gn-a）- m轮2*a+
7、 = *（9.81-0.5）-46*0.5+= 11668.935 N= = 1.63597T1/T2 ef = 3.52915 （曳引绳在轮槽中打滑） （许可）5.曳引力计算结果:经过上述计算得出NKF2000/0.5-JX载货电梯的曳引力在下列工况下，都能得到保证 1/ 轿厢装载工况装有125%额定载荷轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的静拉力之比T1/T2ef2/ 紧急制动工况i/空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时,紧急制动 T2/T1efii/额定载荷轿厢以额定速度下行,接近最低层站时紧急制动 T1/T2ef即曳引绳在轮槽中打滑三.曳引钢丝绳安全系数计算1.曳引轮、轿顶轮、对重滑
8、轮曳引轮 = = 40.77 40轿顶轮 = = 40 40对重滑轮 = = 46.9 40 （许可）2.安全系数fs= fs式中:Tk单根钢丝绳的最小破断力 采用8*19S-NF 13 Tk=74.3 KNn钢丝绳根数 n=5T1额定载荷轿厢,停靠最低层站时,轿厢侧曳引绳上的静拉力 Nfs钢丝绳的最小许用的安全系数fs= = 20.443. 许用安全系数fs1/ 滑轮的等效数量 NV=Nt+Np 式中:Nt曳引轮的等效数量半元切口槽 =96.50 查得 Nt=7.65Np导向轮的等效数量Np=Kp（Nps+4Npr）Nps引起简单弯折的滑轮数量 Nps=2Npr引起反向弯折的滑轮数量 Npr
9、=0Kp=（）4Np=（）4*（2+0）=2.16Nv= 7.65+2.16=9.81由Dt/dr= =40.77 和 Nv= 9.81 查N1图得出最小安全系数fs=18.5fs=20.44 fs （许可）四.制动力矩计算按照最不利工况,即125 %额定载荷轿厢下行至最低层站时紧急制停工况计算1. 静力矩计算MS= +W1*gn*式中: MS静力矩 NmD1曳引轮节径 D1=0.53mi减速箱传动比 i =41/1与制动工况有关的传动系统机械效率= 1*2*31绳丝钢系统效率 r=2:1 1= 0.942曳引轮效率 2= 0.983反向力传递情况下的机械效率 3= 0.92= 0.94*0.
10、98*0.92=0.8475 取= 0.85MS=+52.8*9.81*0.85= 46.5 Nm2.动力矩计算MdMd=J Nm式中:J转化到制动轴上主要运行零件的转动惯量 m2制动轮的角加速度 rad/s1/ 转动惯量 J=J1+J2+J3式中:J1电机转子、制动轮及蜗杆的转动惯量 J1=0.35 J2曳引轮、滑轮转化到制动轴上的转动惯量 J2=0.1 m2J3轿厢与对重运行另件转化到高速轴上的转动惯量J3= *（）2*= *（）2*0.85= 0.117 J= 0.35+0.1+0.117=0.567 m22/ 角减速度 = 式中：n电动机制动前瞬时转速 n= 1390 r/mintb制
11、定时间 Stb= 式中: a制动减速度,取1.2倍最小允许值 a=0.6 m/s2v轿厢初速度 v=0.5 m/stb= = 0.833 S= =174.68 rad/S23/ 动力矩Md= 0.567*174.68=99.04 m3.制动力矩M=MS+Md= 46.5+99.04=145.54 Nm4.曳引机制动力矩校核电机额定功率N=11kw 电机额定转速n=1390 r/min电动机输出轴转矩:M=9550*M出= 9550*=75.58 Nm为了安全起见,曳引机出厂时设定制动器抱闸时所产生的制动力矩M制为电动机轴输出转矩的2倍M制2M出=2*75.58=151.16 NmM制M =145.54 Nm （许可）3.曳引机承重梁计算 一.机房平面布置示意图二.计算依据按照英国BS5655-6电梯选型安装实用规程标准的有关规定进行校核计算三. 研究对象承载较大载荷的A梁（按照最大跨距计算）F P2=3836.96 1.计算参数P1=1987.55 P
