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1、如皋港船舶配套交易城二期外墙脚手架及安全通道 施 工方案南通通博建设工程有限公司二O一O年八月目 录第一章 工程概况第二章 外脚手架施工方案一、编制依据二、施工方案的确定三、施工部署四、主要构造措施五、外脚手架安全性能计算六、脚手架的搭设七、搭设外架的安全措施第三章 安全通道施工方案一、安全通道布局二、安全通道的搭设附图一：落地式双排脚手架搭设示意图 第一章 工程概况如皋港船舶配套交易城二期1、3#、5#、7#、9#、11#，13#楼工程是由南通金嘉花园房地产开发有限公司开发，本工程位于如皋市长江镇（如皋港区）长青沙疏港路西侧，纬二路南侧，已建船舶交易城北侧，框架结构,其中1、3、5、7、9#
2、、11楼为六层框架结构。本工程设计合理使用年限为50年；本工程耐火等级为一级，地下室耐火等级一级，结构内型：剪力墙结构，结构抗震设防力度为六度，屋面与地下室防水为二级。 表1-1序号项目名称内 容1工程名称如皋港船舶配套交易城二期1#、3#、5、7#、9、11、13#楼工程2工程地址长青沙疏港路西、纬二路南侧、已建船舶配套交易城北侧3建设单位南通市金嘉花园房地产开发有限公司4设计单位南通市建筑设计研究院有限公司5监理单位南通远大建设工程咨询有限公司6施工单位南通通博建设工程有限公司7耐久年限50年场地类别类抗震设防烈度6度结构抗震设防标准丙类8建筑规模层 数六层,其中13#楼是十二层9建筑面积
3、地 上41021M210结构形式上部结构框架结构11工期目标工程总工期为450日历天12质量目标合 格第二章 外脚手架施工方案一、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001，J842001）。 2、建筑施工安全检查标准JGJ5999。二、施工方案的确定依据本工程特点，外脚手架采用两种方案搭设，1#、3#、5、7#、9#、11楼采用双排钢管脚手架；13#楼一四层采用双排钢管脚手架,四层以上采用升降脚手架。本方案为双排钢管脚手架施工方案,升降脚手架施工方案详见主体阶段施工方案。三、施工部署 （一）、双排钢管脚手架布局 外墙采用落地式双排脚手架，生根于1轴、36轴、A轴
4、、F轴向外2米硬化场地上. (二）、双排钢管脚手架布置 脚手架立杆横距b=1。05m，立杆纵距l=1。5m，步距高h=1.80m,内立杆离墙b1=0.35m。四、主要构造措施（1)连墙撑：为了保证脚手架稳定,沿脚手架竖向间距H=5.4m（三步架），水平距离L1=4。5m（三个纵距),用钢管及扣件将脚手架与主体结构连接固定。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度超过门窗洞口边缘250mm以上。（2）剪刀撑：沿脚手架外侧每5跨且不小于6m由下至上连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为4560,用扣件与脚手架连接。五、外脚手架安全性能计算以高层建筑施工手册中，4.3高层建筑施工脚手架的设计与计算为计算依
5、据.1、横向水平杆计算(1）抗弯强度计算 最大弯矩设计值 外伸长度按300mm计取 a、脚手板自重产生的弯矩 查表4-3-12，脚手板自重标准值q=0。35KN/m2 Mak=qa2/2=0.353002/2=1。575104N。 mm b、施工荷载产生的弯矩MQk 主体施工均布荷载按3。0 KN/m2计算 MQk= qa2/2=3。01033002/2=1。35105N. mm 则最大弯矩设计值Mmax Mmax=1.2 Mak+1.4MQk=1.21。575104+1.41.35105=2。079105N。 mm 抗弯强度验算查表4-311，钢管截面模量W=5080 mm3 = Mmax/
6、W=2。079105/5080=40。93N/ mm2f=205 N/ mm2 符合要求（2）挠度验算 最大挠度Vmax Vmax= qa（-3+4a2+3a2)/24EI =(0。35+3。0）300（-15003+415003002+33003)/24206103121900=-3.6 mm 容许挠度V V=L/150=1200/150=8 mm Vmax=-3。6 mmV= 8 mm（3）扣件抗滑承载力计算 最大支座反力计算 a、A支座反力RA RA=ql(1+a/l）2/2=（0。35+3.0)1500（1+300/15002/2=3140。63N b、B支座反力RB RB= ql（1
7、-a2/l2)/2=(0.35+3。0)1200（1-3002/12002)/2=1884.38N则最大支座反力Rmax= RA =3140.63N=3。14KN查表4-36得,扣件抗滑承载力设计值R0=8.0KN则 Rmax=3.14KN N/ A=60。81 N/ mm2 符合要求3、连墙杆计算 （1）由风荷载产生的连墙杆轴向力设计值NW a、风压标准值K 基本风压值0=0.35KN/ m2 K=0。70ZZS0=0.701.00.941。00.0990。35=0。023KN/ m2b、每根连墙杆所覆盖外侧脚手架迎风面积Aw每三个纵距,三个步距设置一道连墙杆Aw=3.605。40=19。4
8、4 m2则Nw=1。4KAw=1.40.02319.44=0。626KN（2）连墙杆轴向力设计值NL=Nw+3KN=0.626+3.0=3。626KN（3）风荷载设计值Mw 风线荷载标准值qwk qwk=KLa=0。0231。2=0。0276KN/m 风载设计值Mw Mw=1。4 qwkh2/10=1。40。02761。82/10=0.0125KN.m=1.25104N。mm（4）连墙杆稳定性验算 N/ A+ Mw/=3.626103/0。191489+1。25104/5080=41.28N/mm2k=0.725205=148。625 N/ m2 N/ A+ Mw/=41.28 N/mm2符合
9、要求4、斜拉钢丝绳卸荷计算与设计 斜拉钢丝绳卸荷计算a、架子一个纵距全部荷载P1P1=N=5。68KN b、吊点所承载的荷载 P 每3个立杆设一个斜拉点，即每隔3个纵距，共有2个斜拉点，则 P=3P1KX/2=35。681。5/2=12。78KN c、斜拉钢丝绳所受的力TAO= P（4.0）2+(1。5）2/4.0=12。781.068=13。65KN验算钢丝绳的抗拉强度按PXPg/K进行计算K为钢丝绳使用的安全系数,查表4-46 取K=6为钢丝绳破断拉力系数，查表4-4-2 得=0。85PX= TAO=13.65KN若选用619绳芯钢丝绳PgK PX/=613.65/0。85=96.35KN
10、选14钢丝绳，Pg=101.0KN K PX/=96。35KN选择与钢丝绳配套使用的卡环已选14钢丝绳,查表4-41确定适合的卡环为2.1号,安全荷重为21.00KN TAO= 13.65KN符合要求5、单排架立杆计算(1）立杆范围内的轴向力设计值N 脚手架结构自重产生的轴向力NGIK 由施工手册表4-316查得NGIK=0。111KN/2=0。0555KN 脚手架一个立杆纵距的附设物件及物品重力NGIK 由护栏及安全网所产生的重力 NGIK=（0.0376+0。040）1.80=0。1397KN一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力NGiK主体施工中施工均布荷载按3.0KN/ m2考虑，则 NGjK=3。01.01。2/2=1.80 KN立杆范围内的轴向力设计值N 最高一段架子搭设高度为19.80 m,其折合步数n=19。81。8=11步 N=1.2(n NG1K+NG2K)+1。4NGjK=1.2(110。0555+0.1397）+1.41
