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1、前馈控制系统的基本原理前馈控制系统 前馈控制系统的基本原理 前馈控制的基本概念是测取进入过程的干扰,并按其信号产生合适的控制作用去改变操纵变量,使受控变量维持在设定值上。图2.4-1物料出口温度q需要维持恒定,选用反馈控制系统。若考虑干扰仅是物料流量Q,则可组成图2.4-2前馈控制方案。方案中选择加热蒸汽量Gs为操纵变量。 图2.4-1 反馈控制 图2.4-2 前馈控制 前馈控制的方块图,如图2.4-3。 系统的传递函数可表示为: Q1(S)Q(S)=GPD(S)+Gff(S)GPC(S)式中GPD(s)、GPC(s)分别表示对象干扰 G道和控制通道的传递函数;ff(s)为前馈控 图2.4-3
2、 前馈控制方块图 制器的传递函数。 系统对扰动Q实现全补偿的条件是: 51 Q(s)0时,要求q(s)=0 将式代入式,可得 Gff(s) =-GPD(S)GPC(S)满足式的前馈补偿装置使受控变量q不受扰动量Q变化的影响。图2-4-4表示了这种全补偿过程。 在Q阶跃干扰下,调节作用qc和干扰作用qd的响应曲线方向相反,幅值相同。所以它们的合成结果,可使q达到 图2.4-4 前馈控制全补偿示意图 理想的控制连续地维持在恒定的设定值上。显然,这种理想的控制性能,反馈控制系统是做不到的。这是因为反馈控制是按被控变量的偏差动作的。在干扰作用下,受控变量总要经历一个偏离设定值的过渡过程。前馈控制的另一
3、突出优点是,本身不形成闭合反馈回路,不存在闭环稳定性问题,因而也就不存在控制精度与稳定性矛盾。 1前馈控制与反馈控制的比较 图2.4-5 反馈控制方块图 图2.4-6 前馈控制方块图 52 由以上反馈控制系统与前馈控制系统方块图可知: 1)前馈是“开环”,反馈是“闭环”控制系统 从图上可以看到,表面上,两种控制系统都形成了环路,但反馈控制系统中,在环路上的任一点,沿信号线方向前行,可以回到出发点形成闭合回路,成为“闭环”控制系统 。而在前馈控制系统中,在环路上的任一点,沿信号线方向前行,不能回到出发点,不能形成闭合环路,因此称其为“开环”控制系统 。 2)前馈系统中测量干扰量,反馈系统中测量被
4、控变量 在单纯的前馈控制系统中,不测量被控变量,而单纯的反馈控制系统中不测量干扰量。 3)前馈需要专用调节器,反馈一般只要用通用调节器 由于前馈控制的精确性和及时性取决于干扰通道和调节通道的特性,且要求较高,因此,通常每一种前馈控制都采用特殊的专用调节器,而反馈基本上不管干扰通道的特性,且允许被控变量有波动,因此,可采用通用调节器。 4)前馈只能克服所测量的干扰,反馈则可克服所有干扰 前馈控制系统中若干扰量不可测量,前馈就不可能加以克服。而反馈控制系统中,任何干扰,只要它影响到被控变量,都能在一定程度上加以克服。 5)前馈理论上可以无差,反馈必定有差 如果系统中的干扰数量很少,前馈控制可以逐个
5、测量干扰,加以克服,理论上可以做到被控变量无差。而反馈控制系统,无论干扰的53 多与少、大与小,只有当干扰影响到被控变量,产生“差”之后,才能知道有了干扰,然后加以克服,因此必定有差。 前馈控制系统的几种结构形式 1静态前馈 由式求得的前馈控制器,它已考虑了两个通道的动态情况,是一种动态前馈补偿器。它追求的目标是受控变量的完全不变性。而在实际生产过程中,有时并没有如此高的要求。只要在稳态下,实现对扰动的补偿。令式中的S为0,即可得静态前馈控制算式: Gff(0)=-GPD(0)GPC(0)利用物料衡算式,可方便地获取较完善的静态前馈算式。例如,图2-4-2所示的热交换过程,假若忽略热损失,其热
6、平衡关系可表述为: QCp(q0-qi)=GsHs 式中 C物料比热 p Hs蒸汽汽化潜热 Q物料量流量 Gs载热体流量 qi换热器入口温度 q0换热器出口温度 54 由式可解得: GS 用物料出口温度的设定值q10代替上式中的q0,可得 Gs= QCPHS=QCpHs(q0-qi)(q10-qI) 上式即为静态前馈控制算式。相应的控制流程示于图2-4-7 图2.4-7 换热器的静态前馈控制 图中虚线框表示了静态前馈控制装置。它是多输入的,能对物料的进口温度、流量和出口温度设定值作出静态前馈补偿。由于在式中,Q与是相乘关系,所以这是一个非线性算式。由此构成的静态前馈控制器也是一种静态非线性控制
7、器。 应该注意到,假若式是对热平衡的确切描述的话,那么由此而构筑的非线性前馈控制器能实现静态的全补偿。对变量间存在相乘关系的过程,非线性是很严重的,假若通过对它们采用线性化处理来设计线性的前馈控制器,则当工作点转移时,往往会带来很大误差。 55 在化工工艺参数中,液位和压力反映的是流量的积累量,因此液位和压力的前馈计算一般是线性的。但是温度和成分等参数它们代表流体的性质,其前馈计算常以非线性面目出现。从采用前馈控制的必要性来看,一般是温度和成分甚于液位和压力。一方面是由于稳定前者的重要性往往甚于后者,另一方面温度和成分对象一般有多重滞后,仅采用反馈调节,质量还会不和要求。增加前馈补偿是改进控制
8、的一条可行途径。对温度和成分控制应考虑采用非线性运算和动态补偿。图2.47中的前馈补偿器输出是作为蒸汽流量回路的设定值。设置蒸汽流量回路是必要的,它可以使蒸汽流量按前馈补偿算式式的要求进行精确跟踪。 2前馈反馈控制系统 在理论上,前馈控制可以实现受控变量的不变性,但在工程实践中,由于下列原因,前馈控制系统依然会存在偏差。 1)实际的工业对象会存在多个扰动,若均设置前馈通道,势必增加控制系统投资费用和维护工作量。因而一般仅选择几个主要干扰作前馈通道。这样设计的前馈控制器对其它干扰是丝毫没有校正作用的。 2)受前馈控制模型精度限制。 3)用仪表来实现前馈控制算式时,往往作了近似处理。尤其当综合得到
9、的前馈控制算式中包含有纯超前环节ets或纯微分环节(TDs+1)时,它们在物理上是不能实现的,构筑的前馈控制器只能是近似的:如将纯超前环节处理为静态环节,将纯微分环节处理为超前滞后环56 节。 前馈控制系统中,不存在受控变量的反馈,也即对于补偿的效果没有检验的手段。因此,如果控制的结果无法消除受控变量的偏差,系统也无法获得这一信息而作进一步的校正。为了解决前馈控制的这以局限性,在工程中往往将前馈与反馈结合起来应用,构成前馈反馈控制系统。这样既发挥了前馈校正作用及时的优点,又保持了反馈控制能克服多种扰动及对受控变量最终检验的长处,是一种适合化工过程控制、较有发展前途的控制方法。换热器的前馈反馈控
10、制系统及其方块图分别表示在图2.4-8和图2.4-9。 图2.4-8 换热器的前馈反馈控制系统 图2.4-9 前馈反馈控制系统方块图 图2.4-9所示前馈反馈控制系统的传递函数为 q0(s)Q(s)=GPD(s)1+GC(s)GPC(s)+Gff(s)GPC(s)1+GC(s)GPC(s)应用不变性原理条件 Q(s)0时,要求q0(s)=0,代入式,可导出前馈控制器的传递函数为 57 Gff(s)=-GPD(s)GPC(s)比较式和式可知,前馈反馈控制与纯前馈控制实现“全补偿”的算式是相同的。 前馈反馈系统具有下列优点: 从前馈控制角度,由于增添了反馈控制,降低了对前馈控制模型的精度要求,并能
11、对未选作前馈信号的干扰产生校正作用。 从反馈控制角度,由于前馈控制的存在,对干扰作了及时的粗调作用,大大减小了控制的负担。 3前馈串级控制系统 分析图2.4-6换热器的前馈反馈控制系统可知,前馈控制器的输出与反馈控制器的输出叠加后直接送至控制阀,这实际上是将所要求的物料量F与加热蒸汽量FS的对应关系,转化为物料流量与控制阀膜头压力间的关系。这样为了保证前馈补偿的精度,对控制阀提出了严格的要求,希望它灵敏、线性及尽可能小的滞环区。此外还要求控制阀前后的压差恒定,否则,同样的前馈输出将对应不同的蒸汽流量,这就无法实现精确的校正。为了解决上述两个问题,工程上将在原有的反馈控制回路中再增设一个蒸汽流量
12、副回路,把前馈控制器的输出与温度控制器的输出叠加后,作为蒸汽流量控制器的给定值。 58 图2.4-10 前馈串级控制系统 图2.4-11 前馈串级控制系统方框图 (s)GPC2(s)Q(s)Gff(s)GC2q(s)=1+GC2(s)GPC2(s)+GG+GPD(s)1C2(s)GPC2(s)c1(s)GPC1(s)1+G1+GC2(s)GPC2(s)C1(s)GPC1(s)GC2(s)GPC2(s)1+GC2(s)GPC2(s) 因为串级系统最佳设计w主w=1副10则Gc2(s)Gpc2(s)1+G1, c2(s)Gpc2(s)根据不变性原理当Q(s)0,q(s)=0 则 GGPD(s)ff
13、(s)=-G PC(s) 59 2.4前馈控制规律的实施 1. 系统设计 对可测不可控的干扰,变化幅度大,且对被调参数影响大,工艺指标要求严格工艺要求实现参数间的某种特殊关系,即按某一种数学模型来进行调节 2. 前馈补偿装置的控制算法 通过对前馈控制系统的几种典型结构形式的分析可知,前馈控制器的控制规律取决于对象干扰通道与控制通道的特性。由于工业对象的特性极为复杂,这就导致了前馈控制规律的形式繁多,但从工业应用的观点看,尤其是应用常规仪表组成的控制系统,总是力求控制仪表的模式具有一定的通用性,以利于设计、运行和维护。实践证明,相当数量的工业对象都具有非周期性与过阻尼的特性,因此经常可用一个一阶或二阶容量滞后,必要时再串联一个纯滞后环节来近似它。 60 -12 曲线图 Gff(S)=-KdTPS+1TfS+1e-L1+L2 超前滞后环节 TPS+1TfS+1=1+K-KTfS+12.4-13 K=TPTf-1 图超前滞后环节的等效图 纯滞后补偿 1-e-tfstf=1+2-1tfS2S(2.4-16) t(-ftf当t较小时,fe-tfs=e-tf2fS1-=2s+(f22fs)2+L2te2st =1-1+ttf2fss1+t2+