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1、1 离合器主要参数的选择 22 离合器基本参数的优化 22.1 设计变量 22.2 目标函数 22.3 约束条件 23 膜片弹簧的设计 43.1 膜片弹簧的基本参数的选择 43.2 膜片弹簧的弹性特性曲线 53.3 强度校核 74 扭转减振器的设计 74.1 扭转减振器主要参数 74.2 减振弹簧的计算 85 从动盘总成的设计 105.1 从动盘毂 105.2 从动片 105.3 波形片和减振弹簧 106 压盘设计 106.1 离合器盖 106.2 压盘 106.3 传动片 116.4 分离轴承 117 小结 12参考文献 141 离合器主要参数的选择1.1初选摩擦片外径D、内径d、厚度b根据
2、汽车设计（王望予编著，机械工业出版社出版）式2-9,有d k mx , 根据汽车离合器（徐石安，江发潮编著，清华大学出版社出版）表 3.2.1 可知，取 D=350mm,d=195mm, b=4mm1.2后备系数B 由于所设计的离合器为膜片弹簧离合器，在使用过程中其摩擦片的磨损工作压力几乎不会变小（开始时还有些增加），再加上车用车的后备功率比较大，使用条件较好， 故取0 =1.5。1.3 单位压力 P0 根据汽车离合器（徐石安，江发潮编著，清华大学出版社出版）表3.2.1 可知， 对于小轿车当 D=230mm 时，则 p =1.18/、：D Mpa；0所以由于 D=350mm， 取 P =0.
3、7Mpa.0 故根据汽车设计（王望予编著，机械工业出版社出版）表22可知，当0.7Mpa p 1.5Mpa时，摩擦片材料金属陶瓷材料。01.4摩擦因数f、离合器间隙At摩擦因数 f=0.4离合器间隙 t=3mm摩擦面数 Z=21. 5压紧弹簧和布置形式的选择：拉式膜片弹簧离合器 膜片弹簧是一种由弹簧钢制成的具有特殊结构的碟形弹簧，主要由碟簧部分和分 离指部分组成。1.5.1 膜片弹簧离合器与其他形式的离合器相比，有如下优点：1）具有较理想的非线性弹性特性。2）兼起压紧弹簧和分离杠杆的作用。3）高速旋转时，弹簧压紧力降低很少，性能较稳定。4）以整个圆周与压盘接触，使压力分布均匀，摩擦片接触良好，
4、磨损均匀。5）通风散热良好，使用寿命长。6）膜片弹簧中心与离合器中心线重合，平衡性好。1.5.2 与推式相比，拉式膜片弹簧离合器具有许多优点：取消了中间支承各零件，并不用支承环或只用一个支承环，使其结构更简单、紧凑，零件数目 更少，质量更小等。1.5.3膜片弹簧的支撑形式选择:拉式膜片弹簧离合器 拉式膜片弹簧的支承形式单支承环形式，将膜片弹簧大端支承在离合器盖杀中 的支承环上。如下图 3-1.图 3-1与推式相比，拉式膜片弹簧离合器具有许多优点：取消了中间支承各零件，并不; 用支承环或只用一个支承环，使其结构更为简单、紧凑，零件数目更少，质量更小等。1.5.4压盘传动方式的选择由于传统的凸台式
5、连接方式、键式连接方式、销式连接方式存在传力处之间有间. 隙的缺点，故选择已被广泛采用的传动片传动方式。：2离合器基本参数的优化2.1设计变量后备系数0取决于离合器工作压力F和离合器的主要尺寸参数D和d。单位压力P : 也取决于离合器工作压力F和离合器的主要尺寸参数D和d。因此，离合器基本参数的 优化设计变量选为：X = x x x t = FDd t123.2.2目标函数离合器基本参数优化设计追求的目标，是在保证离合器性能要求的条件下使其结 构尺寸尽可能小，即目标函数为f (x) = min (D 2 - d 2)42.3约束条件2.3.1最大圆周速度根据汽车设计(王望予编著，机械工业出版社
6、出版)式(2 10)知，兀v = nD x 10 -3 65 70 m / sD 60 e max式中，v为摩擦片最大圆周速度（m/s） ; n 为发动机最高转速（r/min）De max所以 v = n D x 10 -3 = x 3000 x 350 x 10 -3 q 65 m / s 70 m / s，所以 D=414.lmm,D 60 e max60故符合条件。232摩擦片内、外径之比cc=乞=竺=o.55，满足0.53 c 0.70的条件范围。D 3502.3.3后备系数P对于沈阳丰田海狮，初选后备系数0 =1.4，满足1.2=0 50mm故符合d2R0+50mm的优化条件 2.3
7、.5 单位压力 P0为降低离合器滑磨时的热负荷，防止摩擦片损伤，选取单位压力 P 的最大范围为00.1Mpa1.5Mpa，由于已确定单位压力p =0.7Mpa，在规定范围内，故满足要求02.3.6 总摩擦功 w根据汽车设计（王望予编著，机械工业出版社出版）式（213）为了减少汽车起步过程中离合器的滑磨，防止摩擦片表面过高而发生烧伤，离合器每 一次接合的单位摩擦面积滑磨功应小于其许用值，既：4W兀 2 n 2 m r2w = Lw J，其中 W=e （ bT ）nZ（D 2 d 2）1800 i2i2:o gm为汽车总质量9310kg，r为轮胎轨动半径485mm, i为汽车起步时所用变速器挡位|
8、 arg的传动比 7.6；i 为发动机转速 7.31.n2W= ( a r )=1800i2i20g兀 2n 2 m r2.3.142 * 3000 2.9310 * 0.485 2e0()=0.247 J4W18009.31 * 7.31 * 7.6* 7.6w = 0.247 Rc=136.25mm.故取 R=168mm, 再结合实际情况取 R/r=1.2, 则 r=140mm。3.1.3 a的选择a =arctanH/(R-r)=arctan6.4/(168-140) 12.88，满足 9 15。的范围。314分离指数目n的选取取为 n=18。315膜片弹簧小端内半径r及分离轴承作用半径
9、r的确定0f 根据汽车设计（王望予编著，机械工业出版社出版）式（228） 推式：（D+d）/4=D/21=R- R =710= r - r =61r - r2.3 =f =6 2,则 r =r-6 2=140T0=130mme e e故取 r = 130mm.3.1.7压盘加载点半径R1和支承环加载点半径r1的确定 根据汽车设计(王望予编著，机械工业出版社出版)知 R1和r1需满足下列条件：1 R R1 70 r 1 r fy,所以满足要求此时校核后备系数bB =p* “ *Rc *Zc/Temax=16319.83*0.3*136.25*2/353000=1.49满足要求；3.3 强度校核 膜片弹簧大端的最大变形量九=4.6 mm，1N由公式 4 .6.13（根据汽车离合器（徐石安，江发潮编著，清华大学出版社出版）可知:3 r - r peG =- f -2 +B 冗 r B h 21 - y 22(AR r 1 xRr In
