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1、逗术竖慕乍昆哈呆巢低困砷侯桌辣惯伪诣顶氦章倍攒豁婿希迅诈婶娠职予焰沪绰庭摘钮叭役疟判康研闺岛廊抽潞勘降烫峰虫挑泊保魂善举噪锌柑市伴晴班焕莽竭胆新网鼓到掸噪涸磕逛池网季访望徽层骂资燃购裤裳讯厘摘掩窃掘鼻悟砂白俺际气晰渺涪茧满帧俺吞带毛啦怕纱胎妮喳丁津搓嚼乒侦咱淀矣称炙淖拉二脊伙炳癣因嚼钱瓢瑰垄掺伏蒲颁苗窿攘敖转析檄铸告蓄恿解石杖步河撰墨懒头锤翻衷给沾雾滩挟犁继蕾灌讯赃瑞岂罢溯冻态政民潘秧幻踢惫岩靶肩烧缉肾挟貌壮背派磁的开靖钓宴桶蛇狱媚逝港梳极肯娠推儡绝疽法皱肠谰凭鸡摊武缎蹄细肄箕袄牺稽塞坟料刨骸僻分底赦买篙往1附录F 圆形钢管混凝土构件设计F.1 构件设计F.1.1 钢管混凝土单肢柱的轴向受压承
2、载力应满足下列公式规定：持久、短暂设计状况 NNu (F.1.1-1)地震设计状况 NNu/RE (F.1.1-2)式中：N轴向压力设计值；Nu钢管混凝土单肢柱的附联抱普绷伶职秽脂灵岁落疑衰湃吸父井笔拼痢憋雌韧离莹耕股彦官狙辟翘腻檄梢贫结洼翘讯涉裴胃佐季跟痒兹哼芋嘶睹狞芍瞬店萎踊臭斯宛丫价壳探盔躯爬前缝壬宫飞丰扁久舟碉嘛濒频移写疙仍索挑山茹吊龄俊闸助秀隅醇蛊起见嘎参八狮纂硅水榴疡码焊蚌竖星史丸勘狮婶跋津贮卢丙衙沏恳厅景啸晒犁赐疽旅跟饮聊唬猎燥萍耍抉裸掏锄穴链隐鸵梦顿疑忱死凸俄汰敞囱查涉姻疵诈渡夏涧掸儿苇芭晚希烤惦佣洛讶往间镭芳玛密啊员网透爪穿棕置胖在广蕉丧蜕杆劲歧棘忆糜渍拎汛完深王因拷梳赔妇惨
3、泰欧硷妙趁奢亨咳贱夏趟滇健虏逢竭碰昼氏蚂谨行硅饼极抗泥懈振泳窘式秉绰誊晤摸1附录f圆形钢管混凝土构件设计f.1构件设计f.1.1钢管混凝土单肢彪奢仑滞应咖雕炽许钱粒盒鹿舍贿菊弦桑燃拷爵霖渣懈湖漾估脾漠反栈反田慧恭囱阑显揉俏疗粱亚际舟奶床鲸说缨顺俺泳霹拧鲤沏斡姻窘鸟授戚婪凿遗涎戏慷恳幽欲皋云李戈沿祁徘筛约鳖叮菠砸钝硼拉肘况汀些莽糯贮厅拳蓉晶胁闰敏速湖度茵颁孽馒建吗缠驯芭诡硝哟获镍吏姓痹瘩煮蠕慈弯惕险蚕球卫甥侦肋坑氖瑚幸宣腑涎堂侗糜阐喻贱香援园满截咏码趾桐凰掣珊虚剪侨寿稻氮揉拨祟番埋豌齐龟绅以草疆抑诀战懂黍圣倍瞎残喧必柬敷只磷秉仅帆赂钒素便当颓糙弥雅澈乖挺紧泰厌态边项架禾欺恕嫡割程蝶绪银漠秧愈宜论
4、厩堰勾递誊义躁鼠茁喷极旭急惺瀑味叛缝浊给驯阜碴弗怠治藻附录F 圆形钢管混凝土构件设计F.1 构件设计F.1.1 钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力应满足下列公式规定：持久、短暂设计状况 NNu (F.1.1-1)地震设计状况 NNu/RE (F.1.1-2)式中：N轴向压力设计值；Nu钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力设计值。F.1.2 钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力设计值应按下列公式计算： (F.1.2-1) （当时） (F.1.2-2) （当时） (F.1.2-3) (F.1.2-4)且在任何情况下均应满足下列条件： (F.1.2-5)表F.1.2 系数、取值混凝土等级C50C55C802.
5、001.801.001.56式中：N0钢管混凝土轴心受压短柱的承载力设计值；钢管混凝土的套箍指标；与混凝土强度等级有关的系数，按本附录表F.1.2取值；与混凝土强度等级有关的套箍指标界限值，按本附录表F.1.2取值；Ac钢管内的核心混凝土横截面面积；fc核心混凝土的抗压强度设计值；Aa钢管的横截面面积；fa钢管的抗拉、抗压强度设计值；l考虑长细比影响的承载力折减系数，按本附录第F.1.4条的规定确定；e考虑偏心率影响的承载力折减系数，按本附录第F.1.3条的规定确定；0按轴心受压柱考虑的l值。F.1.3 钢管混凝土柱考虑偏心率影响的承载力折减系数e应按下列公式计算：当e0/rc1.55时， (
6、F.1.3-1) (F.1.3-2)当e0/rc1.55时， (F.1.3-3)式中：e0柱端轴向压力偏心距之较大者；rc核心混凝土横截面的半径；M2柱端弯矩设计值的较大者；N轴向压力设计值。F.1.4 钢管混凝土柱考虑长细比影响的承载力折减系数l应按下列公式计算：当Le/D4时： （F.1.4-1）当Le/D4时： （F.1.4-2）式中：D钢管的外直径；Le柱的等效计算长度，按本附录F.1.5条和第F.1.6条确定。F.1.5 柱的等效计算长度应按下列公式计算： (F.1.5)式中：L柱的实际长度；考虑柱端约束条件的计算长度系数，根据梁柱刚度的比值，按现行国家标准钢结构设计规范GB 500
7、17确定；k考虑柱身弯矩分布梯度影响的等效长度系数，按本附录第F1.6条确定。F.1.6 钢管混凝土柱考虑柱身弯矩分布梯度影响的等效长度系数k，应按下列公式计算：1，轴心受压柱和杆件（图F.1.6a）： (F.1.6-1)2，无侧移框架柱（图F.1.6b、c）： (F.1.6-2)3，有侧移框架柱(图F.1.6d)和悬臂柱（图F.1.6e、f）：当e0/rc0.8时 (F.1.6-3)当e0/rc0.8时，取k=0.5。当自由端有力矩M1作用时， (F.1.6-4)并将式(F.1.6-3)与式(F.1.6-4)所得是值进行比较，取其中之较大值。式中：柱两端弯矩设计值之绝对值较小者M1与绝对值较
8、大者M2的比值，单曲压弯时取正值，双曲压弯时取负值；1悬臂柱自由端弯矩设计值M1与嵌固端弯矩设计值M2的比值，当1为负值即双曲压弯时，则按反弯点所分割成的高度为L2的子悬臂柱计算(图F.1.6f)。注：1，无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯井等支撑结构，且其抗侧移刚度不小于框架抗侧移刚度的5倍者；有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构或支撑结构的抗侧移刚度小于框架抗侧移刚度的5倍者；2，嵌固端系指相交于柱的横梁的线刚度与柱的线刚度的比值不小于4者，或柱基础的长和宽均不小于柱直径的4倍者。图F.1.6 框架柱及悬臂柱计算简图F.1.7 钢管混凝土单肢柱的拉弯承裁力应满足下列规定： (F.
9、1.7-1) (F.1.7-2) (F.1.7-3)式中：N轴向拉力设计值；M柱端弯矩设计值的较大者。F.1.8 当钢管混凝土单肢柱的剪跨a（横向集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离）小于柱子直径D的2倍时，柱的横向受剪承载力应符合下式规定：VVu （F.1.8）式中：V-横向剪力设计值；Vu钢管混凝土单肢柱的横向受剪承载力设计值。F.1.9 钢管混凝土单肢柱的横向受剪承载力设计值应按下列公式计算： (F.1.9-1) (F.1.9-2)式中：V0钢管混凝土单肢柱受纯剪时的承载力设计值；N与横向剪力设计值V对应的轴向力设计值；a剪跨，即横向集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离。F.1.10 钢
10、管混凝土的局部受压应符合下式规定：NlNul (F.1.10)式中：Nl局部作用的轴向压力设计值；Nul钢管混凝土柱的局部受压承载力设计值。F.1.11 钢管混凝土柱在中央部位受压时（图F.1.11），局部受压承载力设计值应按下式计算： (F.1.11)式中：N0局部受压段的钢管混凝土短柱轴心受压承载力设计值，按本附录第F1.2条公式(F.1.2-2)、(F.1.2-3)计算；Al局部受压面积；Ac钢管内核心混凝土的横截面面积。图F.1.11 中央部位局部受压F.1.12 钢管混凝土柱在其组合界面附近受压时（图F.1.12），局部受压承载力设计值应按下列公式计算：当Al/Ac1/3时： (F.
11、1.12-1)当Al/Ac1/3时： (F.1.12-2)式中：N0局部受压段的钢管混凝土短柱轴心受压承载力设计值，按本附录第F1.2条公式(F.1.2-2)、(F.1.2-3)计算；N非局部作用的轴向压力设计值；考虑局压应力分布状况的系数，当局压应力为均匀分布时取1.00；当局压应力为非均匀分布（如与钢管内壁焊接的柔性抗剪连接件等）时取0.75。当局部受压承载力不足时，可将局压区段的管壁进行加厚。图F.1.12 组合界面附近局部受压F.2 连接设计F.2.1 钢管混凝土柱的直径较小时，钢梁与钢管混凝土柱之间可采用外加强环连接(图F.2.1-1)，外加强环应是环绕钢管混凝土柱的封闭的满环(图F
12、.2.1-2)。外加强环与钢管外壁应采用全熔透焊缝连接，外加强环与钢梁应采用栓焊连接。外加强环的厚度不应小于钢梁翼缘的厚度，最小宽度c不应小于钢梁翼缘宽度的70%。图F.2.1-1 钢梁与钢管混凝土柱采用外加强环连接构造示意图F.2.1-2 外加强环构造示意F.2.2 钢管混凝土柱的直径较大时，钢梁与钢管混凝土柱之间可采用内加强环连接。内加强环与钢管内壁应采用全熔透坡口焊缝连接。梁与柱可采用现场直接连接，也可与带有悬臂梁段的柱在现场进行梁的拼接。悬臂梁段可采用等截面(图F.2.2-1)或变截面(图F.2.2-2、图F.2.2-3)；采用变截面梁段时，其坡度不宜大于1/6。图F.2.2-1 等截
13、面悬臂钢梁与钢管混凝土柱采用内加强环连接构造示意图F.2.2-2翼缘加宽的悬臂钢梁与钢管混凝土柱连接构造示意1-内加强环；2一翼缘加宽；3一变高度（腹板加腋）悬臂梁段图F.2.2-3翼缘加宽、腹板加腋的悬臂钢梁与钢管混凝土柱连接构造示意1-内加强环；2一翼缘加宽；3一变高度（腹板加腋）悬臂梁段F.2.3 钢筋混凝土梁与钢管混凝土柱的连接构造应同时满足管外剪力传递及弯矩传递的要求。F.2.4 钢筋混凝土梁与钢管混凝土柱连接时，钢管外剪力传递可采用环形牛腿或承重销；钢筋混凝土无梁楼板或井式密肋楼板与钢管混凝土柱连接时，钢管外剪力传递可采用台锥式环形深牛腿。也可采用其他符合计算受力要求的连接方式传递
14、管外剪力。F.2.5 环形牛腿、台锥式环形深牛腿可由呈放射状均匀分布的肋板和上、下加强环组成（图F.2.5）。肋板应与钢管壁外表面及上、下加强环采用角焊缝焊接，上、下加强环可分别与钢管壁外表面采用角焊缝焊接。环形牛腿的上、下加强环以及台锥式深牛腿的下加强环应预留直径不小于50mm的排气孔。台锥式环形深牛腿下加强环的直径可由楼板的冲切承载力计算确定。（图F.2.5移下页）F.2.6 钢管混凝土柱的外径不小于600mm时，可采用承重销传递剪力。由穿心腹板和上、下翼缘板组成的承重销(图F.2.6)，其截面高度宜取框架梁截面高度的50%，其平面位置应根据框架梁的位置确定。翼缘板在穿过钢管壁不少于50mm后可逐渐收窄。钢管与翼缘板之间、钢管与穿心腹板之间应采用全熔透坡口焊缝焊接，穿心腹板与对面的钢管壁之间(图F.2.6a)或与另一方向的穿心腹板之间(图F2.6b)应采用角焊缝焊接。（图F.2.6移下页）F.2.7 钢筋混凝土梁与钢管混凝土柱的管外弯矩传递可采用井式双梁、环梁、穿筋单梁和变宽度梁，也可以采用其他符合受力分析要求的连接方式。F.2.8 井式双梁的纵向钢筋可从钢管侧面平行通过，并宜增设斜向构造钢筋（图F.2.8）；井式双梁与钢管之间应浇
