钢大模板的变形计算和承载能力计算〔86 型〕1 .墙大模板的构造构造1.1 构造构造86型钢大模板的构造构造单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二86型钢大模板：面板采用6 =6 mm厚，且材质为Q235-a的原平钢板；竖肋、 横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢1. 2模板部件的力学特性数据86型模板部件都是采用 Q235-a材质，其强度设计值F=215 N/mm2,弹性模量 E=206000 N/mm2面板厚6mm,取1 m宽，截面积A=6000 mm2,惯性矩I=18000 mm4,截面模 量 W=6000 mm38 #槽钢的截面积A=1024 mm2,惯性矩I=1.013X106mm4,截面模量 W=25.3 X 103mm3 10 #槽钢的截面积 A=1274 mm4,惯性矩I=1.983 X106 mm4,截面模量 W=39.7X103 mm2.模板的荷载计算2. 1计算模板变形用的荷载值按照国家标准？碎构造工程施工及验收标准 碗2.2.3条规定，计算大模板变形 的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值7 n(1-尸=一 22r悖京口岛加 % = % H设 T=200C, B 1=1.0, B 2=1.15, V=5.3 代入［2.1-1〕式得，q=80 KN/m2。
设 H=3.5 m代入［2.1-2〕得q=84 KN/ m2,取q=80 KN/ m2,为计算86型大模板变形的 标准荷载值这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h, 接近本标准规定的最大浇筑速度二是通常的住宅大模板，层高 3 m以下，86型大 模板可以用来浇筑层高更高的建筑物碎侧压力值分布如图2.1-1所示图示说明，86型大模板浇筑2700mm层高的墙，可一次浇筑到顶图2.1-1碎侧压力值分布图2 . 2验算模板承载能力用的荷载值如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑碎振捣和倾倒因素承载能 力的荷载值为80X1.2=96 KN/m2,分布同2.1-1图示3 .变形计算采用单向板计算方法计算产品的变形值这种计算方法的结果是偏于保守的3. 1面板变形和竖肋变形的计算3.1.1面板变形根据组拼大模板和企业标准大模板的构造，计算单元模板是1.5m竖肋布置为300 mm间距，那么一个简化为五跨查有关计算表，五跨的挠度计算系数fi=0.00657 m, f2=0.00151, f3=0.00315,以 Q=0.08, L=300, T=6, E=206000 及对应的 fi 代入式［3.1.1〕，其计算结果如图3.1.1-a〕、图3.1.1-b）表示。
公式3.1.1b）、变化a）、五跨3. 1.1面板挠度〔mm〕图由于侧压力自下向上线性变化至 0,所以挠度值也是自下向上线性减至 0值,如图3.1.1C所示3. 1. 2竖肋变形86系列模板的竖肋，不管是边肋还是中间肋，均采用匚 8竖肋后面布置的背楞共三道，自下向上，第一道背楞离模板底边为240mm,第二道距第一道1210mm,第三道距第二道1210 mm背楞是竖肋的支座，所以竖肋的计算简图如图3.1.2-1所示采用计算机程序计算现取中间竖肋为例，作用在上面的荷载为80 X0.3=24KN/m=24 N/mm图 3.1.2-1三4N/1「1 口 一L 【.口一|__『1 口竖肋计算简图由于各竖肋所承受的荷载不同，所以对应的挠度值也不同五跨四跨竖肋受力 系数如表3.1.2所示，其结果如图3.1.2-2所示五跨和四跨模板竖肋受力系数表3.1.2助号跨数“7^123456备注五跨0.3941.1320.9740.9741.1320.394-0.134 ?0.386 ?0.332 10.332 ?0.386 ?0.134?0.109 .0.312 00.269Q0.26900.312^0.10900.083 .0.238 00.205a0.20500.2381 0.0830-0.028 -0.080 *0.069 *0.069 *0.080 *0.028 *图3.1.2-2竖肋挠度值〔mm〕图3. 2背楞变形和对拉螺杆变形的计算背楞承受的力是由竖肋传给的，因此从计算机程序计算的竖肋变形的结果中，找出L、P、T支座反力，然后再考虑各竖肋的受力不同，即面板传给竖肋的力不同， 可得到L、P、T三道背楞上的作用力，如表3.2.1-1所示。
由表中数值可知，P背楞 受的力等于L背楞的1.0626倍，T背楞所受的力是L背楞的0.2381倍竖肋对背楞的作用力〔KN〕表 3.2.1-15五跨梁7 背楞①F1,F12②F2,F13③F3,F14④F4,F15⑤F5,F16⑥F6,F17L5.564415.699713.508413.508415.69975.4644P5.806816.683414.354814.354816.68345.8068T1.38253.97223.41783.41783.97221.3825组拼大模板可以由二跨、三跨、四跨、五跨的单元模板组拼而成，连续的背楞可以 承当各单元模板的肋的作用附录二组拼大模板的背楞计算简图如图3.2.1-1所示F2F3FiF5 FF4F6 F7 i i w二 8FF二 9। 1-10 1F11 F12il i二13F1二 14 F二 15 F1：161二1754 B 5 6 7 C 8 9 10 -D 11 12 E 13 14 F 150150 | 300| 300 150150 300300 150150 300300 1501501 300 150150 300 1501504200图3.2.1-1 L、P、T背楞计算简图应用计算机程序计算，其结果在表 3.2.1-2中给出。
表 3.2.1-2L、P、T背楞在各竖肋位置的挠度值〔mm〕、^肋123456789101112131415L-0.1200.1260.2220.075000.0440.0100.1430.0570.0090.0030.0280.034-0.025P-0.1280.1340.2360.080000.0470.0110.1520.0610.0100.0030.0300.036-0.027T-0.0290.0300.0530.018000.0110.0020.0340.0140.0020.0010.0070.008-0.006注：表中负值为反方向的挠度值3. 2. 2对拉螺栓变形对拉螺栓所受的力，由上述背楞变形计算结果中的支座反力得到，整理后列在表3.2.2中，对应的M32对拉螺栓的变形也反映在表中计算变形过程中，采用的 对拉螺栓长度为 750 mm,净面积 A=530 mm2对拉螺栓的变形计算公式为△ L=N L/A E,其中N即为对拉螺栓所受的力〔内力 N〕对拉螺栓内力和变形值表3.2.2螺栓 背小、ABCDEFN(KN)△L〔mm〕N(KN)△L〔mm〕N(KN)△L〔mm〕N (KN)△L〔mm〕N(KN)△L〔mm〕N(KN)△L[mm]L24.1660.13645.8770.25841.7610.23535.3800.19927.6080.15519.3610.109P25.6790.14548.7490.27444.3750.25037.5950.21129.3360.16520.5730.116T5.7540.03210.9230.0619.9430.0568.4240.0476.5730.0374.6100.026全块模板共18个对拉螺栓，总内力为447 KN ,而外荷载为 80 KN X4.2X2.68/2=450KN,根本平衡。
由表中数值可知，对拉螺栓的最大变形为0.274mm3 . 3变形值汇总根据计算的变形值位置，在一样坐标处叠加，面板与竖肋变形值叠加后如图3.3-1 所示两个图都只画了一半，因为另一半是对称的图中的变形值均以mm为单位~»._*_-.v--■■■ --■—■— .—*—-1 ,一1 二 4■17 FV4n ,1 .■ . a口孰1381i■fsasal.■—・■工LQ昭曲父二:年jr.―•——•——•——.——.——«————一门；U. J 1 ..1).. Jj 1二图3.3-1面板与竖肋变形叠加值〔mm〕图3.3-2背楞与对拉螺栓变形叠加值（mm ）面板的变形是模板变形的代表，是直接影响浇筑碎的质量，所示应该根据图3.3-1和图3.3-2合成变形值，再一次合成为模板面板的最终变形值 这次模板变形值的合成，是由于背楞与对拉螺栓形成竖肋发生位移的原因这就需要计算由于支座位移发生的次变形也就是需要计算面板由于支座位移发生的次变形也就是需要计算由模板面板构造的五跨和四跨连续梁由于支座位移而发生的次变形〔次挠度〕，其计算简图如图3.3-3所示支座位移值取图3.3-2中的底边外以及665 mm和1765 mm三处的竖肋变形值。
其值如表 3.3-1所示3003003003003001500A B C D E F图3.3-3面板因支座位移形成的挠度计算简图表 3.3-1'弋五跨△ A△ B△ C△ D△ E△ F0处0.0160.2760.4110.2260.2540.243845处0.0090.2910.4310.2380.2540.2542055 处0.0160.1720.2560.1520.1470.150支座位移值表〔mm〕面板因为支座位移发生的次挠度可应用有关公式计算，或应用计算机程序计算0其计算结果在表3.3-2.中列出考虑次挠度〔次变形〕后的模板变形值如图3.3-4 所示表 3.3-2、、、跨数位置五跨ABBCCDDEEF0处0.1480.3830.3840.2190.260845处0.1570.4020.4010.2240.2632055 处0.0930.2370.2440。