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1、钢箱梁计算书（2）1. 结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为（35+35+45+35+35）=185m,桥面宽度为 25m,单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm,箱宽25m。横隔梁的布置间距为2.0m。钢 材材质为Q345C。钢箱梁顶面设双向横坡。桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总 厚度为8cm。另设8cm钢筋砼层。采用混凝土防撞护栏。2. 设计荷载汽车荷载：城-A级。3. 箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车 荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。4. 箱梁标准段截
2、面丁 JLF ml:r叩.讣 -rlU*5. 纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m,分布宽度：+*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m,分布宽度：+*2=0.76 m5.1 纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定 关于桥面板的有效计算宽度,参考日本道路桥示方书的规定进行计算。纵肋等效跨度 L=0.6a=1200mm, b/2L=入=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14 （桥面板），1-90x10 （下翼缘），1-156x8 （腹板）A=50.88
3、cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2 纵肋内力计算1）作用于纵肋上的恒载a） 纵肋自重 q1=*1e-4*= kg/mb） 钢桥面板自重 q2=*b*=38.5 kg/mc） 桥面铺装（厚 8cm） q3=*b*=67.2 kg/md） 砼桥面板（厚 8cm） q4=*b*=72.8 kg/me） 恒载合计工 q=197.0 kg/m2）汽车冲击系数（1+ 卩）=1+=3）作用于纵肋上的活载/-.2D一 -纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76
4、m宽度内布t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为t。O1-0.00000noo-odxdxmooo-0-0.000前轮：在0.41m宽度内布t/m的均布力时,计算得到纵肋的最大反力为t。oooooooo城-A级标准车辆：轴重 60kN : P=6/2*= t,着地宽度 0.41 m, q= t/m, R1= t轴重 140kN： P=14/2*= t,着地宽度 0.76 m，q= t/m, R2= t轴重 200kN : P=20/2*= t,着地宽度 0.76 m，q= t/m, R1= t轴重 160kN : P=16/2*= t,着地宽度 0.76 m，q= t/m, R1= t4）
5、 纵肋弯矩按多跨刚性支承连续梁计算，跨度为横肋间距a,采用Midas/Civil程序计算，整理结果如下:7385y4-250- 230-76310MO91恒载+活载弯矩包络图（kg-m）5.3 纵肋应力检算（未计入纵向体系应力）1) 跨中上缘：。t=2258e2/=545.8 kg/cm2下缘：ob=2258e2/=1147.9 kg/cm22) 支点上缘：。t=1562e2/=377.6 kg/cm2下缘：ob=1562e2/=794.1 kg/cm26. 横肋设计6.1 横肋截面几何特性1 ) 桥面板有效宽度的确定 桥面板的有效宽度参考日本道路桥示方书的规定进行计算 横肋等效跨度 L=45
6、00mm, a/2L=入=2L2L1142 mm,取 1140mm.2)截面几何特性(下翼缘板厚12mm,腹板12mm)A=221.7 cm2I= 87761.6 cm4Yc= 48.67 cm (距下翼缘)Wt=7745.9 cm3；Wb=1803.2 cm36.2 恒载内力计算1 ) 横肋自重桥面板宽度取横肋间距,即 2000mm。 q1=(200*+12*+*1e-4*=303.8 kg/m2) 桥面铺装q2=*=384 kg/m3) 砼桥面板q3=*=416 kg/m4) 砼防撞护栏q4=750*=1500 kg6.3 内力计算1 ) 纵向反力计算横肋处反力R=*(1+卩)=t2）横肋
7、内力（尺寸单位：mm）C J!bOGCbDOO顶1bOOG6.4内力计算成果1| | 0 3 3 3 -648-400-5koo 550QJ60017LO-H9-2 -不考虑斜腹板的支承作用（t-m）600- 8?OT78AV1 93 933rxN 3rxN665nl1LAH -03誓3-rN6naz6?8TZ14LA-H39 397547naz724LA-H7里9-.3Z252OOO考虑斜腹板的支承作用（t-m）跨中弯矩M= t-m； 支点弯矩M= t-m6.5 横肋应力检算跨中截面：上缘应力o t=334.4 kg/cm2下缘应力o b=1436.4 kg/cm2 o =2000 kg/c
8、m2支点截面：上缘应力o t=382.2 kg/cm2下缘应力o b=1641.5 kg/cm2 o =2000 kg/cm2边箱不考虑斜腹板的支承作用时，支点截面上缘应力o t=387.8 kg/cm2下缘应力o b=387.8kg/cm2 o =2000 kg/cm27. 钢箱梁纵向体系应力计算7.1 计算简图1 J 1 J 1 J J 1 J 1 1 J 1 J J1 1 1 1 J J 1 J J 1 J 1 J J JL J J 1 J 1 4 J 1 J J L- J 1 J J L 1 J1 1 J 1 -1 J 1 J J 1 J 1 J J 11 J M J 1 J J 1
9、1.1 J J 1 41, 11 11 11 17.2 恒载计算1） 钢梁自重 由程序自动计算。2）钢筋砼桥面板q=*25*= t/m3）桥面铺装q=*25*= t/m4）防撞护栏q=+= t/m5）二期恒载合计E q= t/m7.3 活载计算参数1） 冲击系数（1+卩）= （按35m跨计算，偏大）2）多车道折减系数按 6 车道计算，折减系数：3）偏载系数本桥为曲梁，曲线半径为2000m,取偏载系数4）综合系数 k=*6*=I=0.5400 m47.4 钢箱梁截面几何特性A=0.6919 m2 ；Yc= 0.9824 m （至梁底） ；Wt=0.5307 m3 ；Wb=0.5497 m37.5
10、 内力计算成果?、i.: ;T-上込惱- 二g-:Jm 弋虫巷! r益卡t.5巻里，.匡尺 S滾：.磴唱!.靈-SM更屈凯it:鶴.3脅；#- 1塔二 zis篥.2 密K津Irlg 总.負童禺r-.-l亠.Irl臺廉s.l-.頁. 乂進-*:_=严6邕宝 、亠寻 建訪屯出ffl is.L.d亂西劭2|出養N 韶邑巴 貝7爺生剪力包络图（kN）.=豊盘逻rx=i3_u3.J.:.二fc1富丹-一幕. 1-一星=直童./J.:曲貝，噹豈=/Hf /S議! 一番沪 1 =-.: 診 F-r.*?=mP!-;售.I I.L 1_- VV丢夢筋鲨i 舊.:!罰弯矩包络图（kN-m）7.6 应力检算1）
11、正应力上缘正应力(MPa)下缘正应力(MPa)2)剪应力检算剪应力考虑均由直腹板承受。边支点处：腹板板厚14mm。t max=*6403e2/*4)=857.5 kg/cm2 t =1200 kg/cm245m跨中支点处：腹板板厚16mm。(距支点6.5m范围)t max=*9177e2/*4)=1075.4 kg/cm2 t =1200 kg/cm235m跨中支点处：腹板板厚14mm。(距支点6.5m范围)，实际腹板采用16mm。t max=*8399e2/*4)=1124.9 kg/cm2 t =1200 kg/cm27.7 刚度检算恒载作用下的挠度S =34 mm汽车荷载作用下的最大挠度
12、 8 =27.5 mm 8 = 45000/800=56 mm实际挠跨比 8/L=1/因此需设预拱度，中跨中需设预拱度值为34+ =47.8 mm,实设48mm。7.8 支座反力计算成果边支点(75号单元I端面)支座型号：3000kN/个N(KN) Q(KN) M(KNM) N(KN) Q(KN) M(KNM) 汽车 组 合 - 1次中支点(76号单元I端面) 支座型号：7000kN/个汽车组 合 - 1中支点(77号单元I端面)支座型号：8000kN/个汽车组 合 - 18 钢箱梁横梁检算8.1中横梁（45m跨）1） 腹板剪应力最大支座反力 Rmax=14700 kN横梁腹板承受的剪力Qma
13、x=14700/4*= kN （其中，为腹板剪力不均匀系数）腹板板厚取28mm,腹板高度2000mm,则腹板最大剪应力：t max=*=1083 kg/cm2 t =1200 kg/cm22） 弯曲应力支座中心距取6500mm,则支座中心至腹板的距离d=6750-6500/2=3500 mm中横梁计算弯矩 M=* =1415 t-m桥面板有效宽度的确定桥面板的有效宽度参考日本道路桥示方书的规定进行计算。a=1500mm等效跨度 L=2*3500=7000mm, a/2L=入=2L2L1154 mm,取 1100mm。中横梁截面特性（顶、底板 =28mm，腹板 =28mm）A= 1160.3 cm2 ；Yc= 100.0 cm （至梁底） ；I=
