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1、目 录1.工程概况12.编制依据23.垂直运输设备选型34.塔吊定位35.塔吊基础设计36.塔吊基础的计算书47.塔吊附着计算118.验收169.应急预案1610.操作规程221. 工程概况工程名称中央储备粮长乐直属库松下港仓储物流项目质量要求符合国家现行建筑工程施工质量验收规范合格标准建设单位中央储备粮公司建设工期总工期：400个日历天勘察单位福建岩土工程勘察研究院设计单位北京国贸设计院工程地址长乐市松下港码头二号桥附近，元成豆业仓储库西北侧工程主要功能或用途共12座浅圆仓（单仓容量8350吨）及提升塔（建筑高度42.55米）、工作塔（建筑高度53.05米）、汽车接发站，项目总投资预算663
2、5.57万元。地质概况根据钻探资料，本场地在钻孔深度范围内共揭露10主层，按地层新老关系，自上而下分述如下： 素填土（Q4ml）：灰黄、浅灰等，稍湿湿，松散稍密状态。主要为粘性土为主的耕土，含中细砂约35%，见少量植物根系，局部分布少量建筑垃圾。厚度0.303.30米。 中砂（Q4al+pl)：灰、浅黄色，饱和，稍密中密状，局部松散、密实状，主要成分为石英、长石，其中：砾石含量0.023.3%，粗砂含量0.555.4%，中砂含量19.273.5%，细砂含量5.628.5%，粉粘粒含量2.948.9%，局部相变为粗砂、粉砂。层厚16.7025.80米。 粉质粘土（Q4al+pl)：灰、灰黄等色，
3、湿，可塑，局部软塑硬塑，以粉粘粒为主，干强度及韧性中等，光泽反应稍有光滑，无摇震反应，局部相变为粘土、粉土及砂质粘土。层厚1.805.90米。 淤泥质粉质粘土（Q4m）：灰黑、深灰色，饱和，流塑，局部软塑可塑，含少量有机质、腐殖质，污手，切面光滑稍有光滑，干强度、韧性中等，无摇震反应。层厚4.9016.00米。-1粉质粘土（Q4al）灰、灰白等色，湿，可塑，以粉粘粒为主，光泽反应稍有光滑，干强度及韧性中等，无摇震反应，局部相变为砂质粘土、粉土。层厚0.703.90米。 粗砂（Q4al+pl）：灰、灰白色，饱和，多呈中密实密，主要成分为石英、长石，其中：卵石含量0.048.8，砾石含量9.035
4、.3%，粗砂含量14.041.7%，中砂含量10.025.0%，细砂含量2.919.0%，粉粘粒含量5.726.2%，局部相变为圆砾、砾砂。层厚0.402.30米。 卵石（Q3al+pl）：灰、灰黄色，饱和，多呈中密密实，局部稍密，卵石含量21.181.0%，粒径一般在2080mm，少量大于12Omm，圆砾含量2.127.8%，卵石主要为花岗岩、花岗斑岩等，风化程度较低，岩质较新鲜，呈中风化状，为次圆状，表面较光滑。充填物为粘性土、中粗砂，胶结较好，钻探过程未发现有塌孔现象，局部出现漏浆现象。局部卵石含量少于50%，相变为圆砾、砾砂。层厚3.707.90米。 残积粘性土（Qel）：灰绿等色，湿
5、，可塑硬塑，矿物成份主要由长石和石英组成，见少量云母碎片，光泽反应稍有光滑，干强度及韧性中等，无摇震反应。揭露厚度1.405.30米。 全风化花岗岩：灰黄色、灰绿色，中粗粒结构，散体状构造，矿物成份主要为长石、石英，石英砂含量约占1030%，长石基本风化成土状，岩芯呈砂土状，手掰易散，浸水易软化、崩解，岩体完整程度为极破碎，为极软岩，岩体基本质量等级为V级。揭露厚度2.208.00米。该层未发现洞穴、临空面及软弱夹层。 砂土状强风化花岗岩：灰黄色、灰绿色，中粗粒结构，散体状构造，矿物成份主要为长石、石英，石英含量约占1030%，大部分长石己风化成土状，岩芯多呈砂土状，手掰易断，浸水易软化、崩解
6、，岩体完整程度为极破碎，为极软岩，岩体基本质量等级为V级。揭露厚度5.0010.00米。该层未发现洞穴、临空面及软弱夹层。 碎块状强风化花岗岩：灰黄色、灰白色，中粗粒结构，碎块状构造，矿物成份主要为长石、石英，长石部分风化蚀变，裂隙较发育，裂隙面见铁锰质氧化物浸染，岩体完整程度为破碎，为软岩，岩体基本质量等级为V级。揭露厚度3.404.30米。该层未发现洞穴、临空面及软弱夹层。2. 编制依据中央储备粮长乐直属库松下港仓储物流项目工程施工图纸中央储备粮长乐直属库松下港仓储物流项目施工组织总设计塔式起重机安全规程 GB51442006 塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009)
7、规范建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ 196-2010）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)3. 垂直运输设备选型根据本工程平面范围大，建筑物高度较大的特点，在结构施工阶段主要使用塔式起重机作为主要垂直运输设备，拟选用7台TC5612型塔吊。4. 塔吊定位塔吊定位原则应基本覆盖全部单位工程上部剪力墙结构施工范围，拟选用7部塔吊，分别布置在1#、4#、5#、10#、11#、13#、15#楼相邻处。具体位置详附图1。5. 塔吊基础设计TC5612型塔吊基础
8、选用C35 500050001350钢筋砼承台。其地基承载力选用锤击桩基础（桩径为500mm）。其中1#、4#、5#、10#、11#楼塔吊基础桩顶标高为-1.70m。13#楼和15#楼塔吊基础桩顶标高为-6.450m。选择13#塔吊塔基进行验算，其余六台参照这一台。桩与承台的连接详闽2007G119，桩芯的钢筋按非抗拔桩来施工。6. 塔吊基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: TC5612；自重(包括压重):F1=450.80kN；最大起重荷载: F2=60.00kN；塔吊倾覆力距: M=1117.12kN.m；塔吊起重高度: H=58.60m；塔身宽度: B=2.50m；桩芯混凝土等级: C4
9、0微膨胀 承台混凝土等级:C35；保护层厚度: 50mm；矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m；承台箍筋间距: S=200mm；承台钢筋级别: 级；承台预埋件埋深:h=0.5m；承台顶面埋深: D=1.500m；桩直径: d=0.500m；桩间距: a=3.500m；桩钢筋级别:级；桩入土深度: 43m。桩型：预制桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN塔吊的倾覆力矩 M=1.41117.120=1563.968kN.
10、m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：管桩管桩图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n单桩个数，n=4；Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=510.800kN；Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=1593.750kN；Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计
11、算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2(510.800+1593.750)/4+1563.968(3.5001.414/2)/2(3.5001.414/2)2=947.382kN没有抗拔力!桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(510.800+1593.750)/4+1117.120(3.5001.414/2)/2(3.5001.414/2)2=751.864kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离
12、(m)；Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2(510.800+1593.750)/4+1563.968(3.500/2)/4(3.500/2)2=854.789kNMx1=My1=2(854.789-1593.750/4)(1.750-1.250)=456.352kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度
13、设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=456.352106/(1.0001.4305000.0001300.0002)=0.0038=1-(1-20.0038)0.5=0.0038s=1-0.0038/2=0.9981Asx= Asy=456.352106/(0.99811300.000300.000)=1172.350mm2满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
14、记为V=1894.764kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 计算截面的剪跨比,=1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.430N/mm2；b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=800mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=947.382kN桩顶轴向压力设计值应
15、满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.850fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=0.1963m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!构造规定：预制桩最小配筋率不宜小于0.8%,采用锤击法沉桩时,最小配筋率不宜小于0.4%,直径不宜小于14mm七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=947.382kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R基桩竖向承载力特征值；Ra单桩竖向
