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1、3.2.4.3 波及系数的计算前苏联西帕奇夫(CunaeB)和纳扎洛夫(Ha3apoB),分别于1981年和1982年 以经验公式的形式提出了在我国定名为丙型水驱曲线的关系式， 1995 年国内学 者陈元千完成了对它的理论推导,其关系式为p = a + Bl Npp3.2- 1)3.2- 2)V ( S S ) 1N 二oior 二(3.2- 3)om BBoi油田的累积产量可由下式表示N 二 NR(3.2- 4)po油田的石油地质储量和采出程度,可表示为N 二 V S /B(3.2- 5)p oi oiR = EE(3.2- 6)o D V水驱开发的驱油效率表示为3.2- 7)匸S - S
2、E oiorD Soi 将式( 3.2- 7)代入式( 3.2- 6)得-OiSoior3.2- 8)再将式( 3.2- 5)和式( 3.2- 8)代入式( 3.2- 4)得V ( S S )3.2- 9)N poior EpBVoi将式( 3.2- 3)代入式( 3.2- 9)得NE -(3.2-10)v Nom再将式(3.2- 2)和式(3.2- 3)代入式(3.2- 10),预测水驱体积波系数与含水率的关系式为式中：L 一累积产液量，104t;pN 一累积产油量， 104t;pB 一地层原油体积系数; oiE 一驱油效率;DE 一水驱体积波及系数; Vf 一含水率;wN 一地质储量， 1
3、04t;N 一累积产油量， 104t;pN 一可动油储量， 104t; omR 一地质储量采出程度; oS 一原始含油饱和度; oiS 一残余油饱和度; or 丙型水驱曲线直线的截距;0 丙型水驱曲线直线的斜率。1) 13-1 油田13-1 油田波及效率随生产时间变化图13-1 油田波及效率随含水率变化图由以上计算结果可知，目前各油组的波及效率在70%左右，ZJ1-4U+M油组 波及系数大于ZJ2-1U油组，ZJ2-1U油组波及系数大于ZJ2-2U油组。按照目前 方式生产，最终的波及效率将达到 90%左右。13-1 油田水驱波及效率分析表油组a卩相关系数R2目前EvEvm(f =98%)wZJ
4、1-4U+M0.66630.00290.99980.71030.8846ZJ2-1U0.75830.00100.99960.72340.8768ZJ2-2U0.92490.03030.99600.69860.8640ZJ1-4U+M 丙型水驱曲线ZJ2-1U丙型水驱曲线ZJ2-2U丙型水驱曲线3.4 水驱油效率研究3.4.1 动态水驱油效率计算方法研究3.4.1.1 动态相渗曲线 地层岩石的空隙中，最初都是饱和了地层水的，当油运移进来之后，把可动水全部驱走，只剩下束缚水。因此油藏中原始含油饱和度为：S 二 1 - S(3.4-1)oi wc(3.4- 2)(3.4- 3)当采用注水开发开采原油
5、时，水驱替原油之后的残余油饱和度为 S ，那么 or 被水驱替走的原油饱和度为：S 二 1 _ S SDwc or因此，水驱油的驱替效率（ED）可以通过相渗曲线由式（34 3 ） 进行计算。S 1 S SE D =wcorD S 1 Soiwc3.4.1.2 丙型水驱曲线何贤科等于2005 年提出了利用丙型水驱曲线来计算最终驱油效率的方法。 丙型水驱曲线为L=a + 0LNpp当达到极限含水率时叮1严（1 _心）则有1_严(1 一 f )=.wlpN那么E = E E 二 1 （p N）DR V根据上式便可预测不同生产阶段的所对应的最终驱油效率（1） 13-1 油田图 1 13-1 油田驱油效
6、率随时间变化曲线根据各个阶段的采出程度和波及系数可以求得各个生产时段的驱油效率（图1）。由此可知，ZJ1-4U+M油组和Z2-1油组的驱油效率都有着先增大后减小的 趋势，且Z2-1U油组的驱油效率高于ZJ1-4U+M油组，驱油效果较好。这是由 于在生产之初，水相没有形成固定的通道，有利于驱油；生产一段时间以后，水丙型水驱曲线法计算各油组的最终驱油效率由图可知，目前就最终驱油效率而言，ZJ2-2U油组大于ZJ2-1U油组,ZJ2-1U 油组大于ZJ1-4U+M油组，且各油组的驱油效率有下降的趋势。按照目前方式生 产， ZJ2-2U 油组的最终驱油效率将达到 80%， ZJ2-1U 油组则有 70%左右， ZJ1-4U+M油组的驱油效率较低，略超过50%。因此，在实际开发时，可以选择 一些方法来提高ZJ1-4U+M油组的驱油效率，以提高该油组的采收率。ZJ1-4U+M 油组采出程度与波及系数和驱油效率关系ZJ2-1U 油组采出程度与波及系数和驱油效率关系13-1 油田在生产过程中，原油的采出主要是依靠水驱驱油效率的作用，表明水驱洗油效率好。
