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1、附件6：支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4. 8cm,壁厚0.35cm。支架顺桥向纵向间距0. 8m,横桥向横向间距腹 板底为0. 4m,中部空心位置为0. 975m,其余为0. 8m,纵横水平杆竖向间距1. 无盖梁的桥墩部分 需加密钢管支架。在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放lOXIOcm的方木横梁。1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由630mm,壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雳片纵梁组成。每一跨单 幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用16a槽钢焊接连 接
2、系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雳片纵梁上铺设间距为50cm的110工字钢横梁， 然后再纵向铺设间距为30cm的10 X 10mm木扌方。2、计算依据1、路桥施工计算手册；2、钢结构设计规范；3、公路桥涵施工规范；4、金九大桥施工组织设计；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。如下图。竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：模板及连接件的自重力SOON/ m2 可变荷载（分项系数取1.4）： 施工荷载 混凝土倾倒荷载 振捣荷载合计1000N/ m22000N/ m22000N
3、/ m25800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点碓厚 度(cm)荷载大小 (KN/m2)累加其它 荷载(KN/m2)终点碇厚 度(cm)荷载大 小 (KN/m2)累加其它 荷载(KN/m2)1B区腹板位置2005358.82005358.82A区翼板位置2004550.82004550.83C区空心位置288.314. 1288.314.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形, 模形取梁段端最重位置进行模拟。建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。腹板处：每区格面积为0.4X0. 8二0. 32m2每根立杆
4、承受的荷载为0. 32mx58. 8KPa二18. 8KN梁体空心处：每区格面积为0.8X0. 975=0. 78m2每根立杆承受的荷载为0. 78m：xl4. lKPa=UKN立杆承受荷载取最大值即：18. 8KN用midas civil 2006有限元软件计算得最大支反力为19. 4KN,与计算结果相近用 e 48X3. 5mm 钢管，A=489mm2钢管的回转半径为：i = J(D，+d，) /4= J(48, +41?) /4=15. 8mm(1) 、立杆计算强度计算：立柱的受压应力为：。=N/A=18. 8KN/489二38. 5N/mm2 o =205N/mm2按稳定性计算支柱的受
5、压应力：计算杆件为竖杆，计算长度1.2米，按两端餃接考虑，杆件的长度系数取U二1长细比 X = p L/i =1200/15. 8=75. 95查表得：折减系数4)二0.754o二F/A二 18. 8KN/489mm2=38. 5N/mm2 e o二0. 754X205=152. 7N/mm2受力满足要求计算钢管最大应力值为39.6MPa,小于钢材的设计应力值170Mpa,满足要求。钢管支架产生的弹性变型最大值为1. 96mm,满足施工要求。(2) 、面板计算1) 、计算简图底模面板取12mm厚度(材料种类取A-3类)，木桁间距0. 3m,面板按四跨连续梁计算，如图 所示，取1.2m宽面板验算
6、，混凝土的压力q二F/1二58. 8KN/1. 2=49000N/m2) 、强度验算跨度/板厚=300/12=25100,属小挠度连续板，查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km-0. 071oM二Kniql-二o. 071X49000X0. 3:=313N .m取1.2ni宽板带计算，截面抵抗矩W二bh/6二1. 2X0. 01276=2. 9X10V面板的最大应力为：。二M/W二 10. 8X106N/m2。.=12X10V m2 (A-3 类木材)满足要求3) 、挠度验算松木的弹性模量 E=9X109N/m2, 1=1X0. 012712=2. 07X10-5查“荷载与结构静力计算表”
7、，得挠度系数Kf二0.632。f=Kf (q17100EI)=0. 632 X (49000 X 0. 3)/100 X 9 X 109 X (4.86 X10_7)=0. 15mmL/400=0. 75mm满足要求(3) 、横向顶木木方计算1) 、计算简图横向顶木桁是面板的支撑，间距0.3m,取0.3米宽度受力为一根顶木桁的受力，按三跨连续 梁计算，其计算简图如图所示，荷载为：q二58800X0. 3二 17640N/m查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km二-0.K所以弯矩为M=Kmql:=0. 1X17640X0. 4二282. 2N mW=(bh2)/6=(0. 1X0. 12)/
8、6=1. 67X10_m3I=(bh3)/12=(0. 1X0. 13)/12=8. 33X10%纵向木桁最大弯曲内力：o =M/W=282. 2/(1. 67X10_,)=l. 69X 106N/m2 o =12X10/ m许可弯曲应力)满足要求2) 、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数Kf=0. 677of= Kf (q17100EI)=0. 677X (17640X0. 4*)/(100X9X 109X8. 33X 10_6)=0. 05mmL/400=lmm 满足要求(4) 纵向底钢管计算1)、计算简图纵向底梁是采用双D48 mm厚3. 5 nun厚钢管，横向木桁间
9、距0.3米，跨度0. 4米，横向木桁间距 较小传递下來的力可简化为均部荷载，纵向底钢管按三跨连续梁计算，其计算简图如图所示，荷载 为：q二58800X0. 4/2=11760N/m2)、强度验算查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km二-0.K所以弯矩为M=Kmql:=0. 1X11760 X 0 . 82=7 52. 6Nm4 AW二龙二5079mmI 4RI=-(D4 - J4)=l. 21X 105mm4横向钢管最大弯曲内力：o =M/W=752. 6/5079 =148X lOWmX o w=170X lOVm2满足要求3) 、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数K
10、f二0.677。f= Kf (q17100EI)=0. 677 X (11760 X 0.8)/(100 X 2.06 X 10skN/ m2 X 1.21 X 10mm:) =1. 5mmL/400=2mm满足要求工况二、现浇箱梁标准段高支架验算(右幅6#墩10#墩)4x21为例进行计算现浇箱梁横断面钢管高支架箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点碇厚 度(cm)荷载大小 (KN/m2)累加其它 荷载(KN/m2)终点碇厚 度(cm)荷载大 小 (KN/m2)累加其它 荷载(KN/m2)1B区腹板位置2005358.82005358.82A区翼板位置2004550.82004550.8
11、3C区空心位置288.314. 1288.314.1根据荷载其受力如下图所示受力图如下：贝雷片具体参数如下:材料：16Mn,弦杆210a槽钢(C100 48 5.3/8.5,间距8cm),腹杆I8(h=80mm, b=50mm, tf=4.5nun, tw=6.5mm),贝雷片的连接为销接方木选用A3型。釆用Civil2006计算程序计算。1、方木、受力验算：方木内力图计算得方木内力为9. 39MPa12 Mpa,满足要求。贝雷片内力图由受力分析得出贝雳片最大应力为：M=-173MPao2、56a工字钢受力计算I56a弯矩图其中中跨位置的I56a工字钢受力最大由受力分析得出I56a工字钢最大弯
12、矩为：M=-178kNm,位于第3个支点。o 二M/W二17800/2340X1(T二76Mpa 。=170MpaCivil2006计 算 程 序 计 算 如 下 图OOSTPftCCESSCFtEEAM STRSSSS231o*001 -l.43000e-CCH-3.58335a*CW-4.30113-(X4-5.OI89Ze-CCH -6.45440.-CO47.l?227e-*CCH-7.89005a*CWl.668IE*CteST： 3M.OX ! 2535IK : 2S*2乞件：鱼N%的”死 叭佃Vm粕(ZA6圮Oil -:K朴方GZi 625?I56a应力|由图得o =78. 9 Mpa 强度满足要求支架变型图由图得支架最大变形为11.3mm，满足要求。3、钢管桩受力计算钢管桩受竖向荷载图计算得出钢管桩最大受力为723. 7kNo根据现场施工要求，桩的最大自由长度为10m,为加强支架的整体稳定性，桩与桩之间设置两 道16a槽钢斜撑。钢管桩斜撑应力图计算得斜撑最大应力为43. 7Mpa 5时，召=0.8;当他畑723. 7kN(2)、按强度计算:综上所述。钢管桩承载力满足要求。
