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1、 路基路面工程课程设计 学院：土木工程学院专业：土木工程班级：道路二班：黄叶松指导教师：但汉成 二一五年九月目 录一、重力式挡土墙设计第一部分 设计任务书3（一）设计容和要求3（二）设计容3（三）设计资料3第二部分 设计计算书1. 车辆换算荷载42. 主动土压力计算53. 设计挡土墙截面94. 绘制挡土墙纵横截面（附图1）30二、 沥青路面结构设计1设计资料122. 轴载分析123. 拟定路面结构方案164. 各材料层参数165. 设计指标确定176. 确定设计层厚度187. 底层弯拉应力验算218. 防冻层厚度验算299. 方案可行性判定2910. 绘制路面结构图31一、重力式挡土墙第一部分
2、 设计任务书（一）设计的目的要求通过本次设计的基本训练，进一步加深对路基路面工程有关理论知识的理解，掌握重力式挡土墙设计的基本方法与步骤。将设计任务书、设计说明书及全部设计计算图表编好目录，装订成册。（二）设计容车辆荷载换算；土压力计算；挡土墙截面尺寸设计；挡土墙稳定性验算。（三）设计资料1墙身构造拟采用细粒水泥混凝土砌片石重力式路堤墙(如草图1)，墙高=？m，墙顶宽=？m，填土高度2.4m，填土边坡1：1.5，墙背仰斜，1：0.25（=1402），基底倾斜1：5（=1118)，墙身等厚，=7.0 m。2车辆荷载车辆荷载等级为公路级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合、，路基宽度33.5m，路肩宽
3、度0.75m。3土壤工程地质情况墙后填土容重=18KN/m3，摩檫角=38，填土与墙背间的摩檫角；粘性土地基，允许承载力=250Kpa，基底摩檫系数=0.40。4墙身材料细粒水泥混凝土砌25号片石，砌体容重=23KN/m3； 砌体允许压应力=600KPa，允许剪应力=100KPa，允许拉应力=60KPa。第二部分 计算书正文1. 车辆荷载换算墙背后填土表面有车辆荷载作用，使土体产生附加的竖向应力，从而产生附加的侧向应力。土压力计算时，对于作用于墙背后填土表面的车辆荷载可以近似的按均布荷载来考虑，并将其换算为重度与墙后填土相同的均布土层。（1）求不计车辆荷载作时的破裂棱体宽度B0计算图示如下初步
4、拟定，查公路设计手册（路基），由表321中第五类公式知则，于是有：（2）求纵向分布长度L L采用10m，其中，L0取为7.0m（3）计算车辆荷载总重车轮中心距路基边缘0.5m，汽车20级，一辆车的总重力为300KN。在围布置车轮重：布置车轮的宽度 （4）换算当量土层厚度 2. 主动土压力计算1）求破裂角 假设破裂面交于荷载，查公路设计手册（路基）现验算破裂面是否交于荷载：堤顶破裂面至墙踵：荷载缘至墙踵:荷载外缘至墙踵:比较得知：，故结果与假设相符，所选公式正确。（2）求主动土压力系数K和K1（1）中假设成立，即破裂面交于荷载，则采用公路设计手册（路基）第二版表3-2-1采用第6类公式计算：（3
5、）求主动土压力及作用点位置按墙的每延米计算。墙后土体主动土压力：水平向分力：竖向分力：因基底倾斜，土压力对墙趾O的力臂为：（4）验算荷载：对于挂车100取，。于是：验算破裂面是否交于荷载：堤顶破裂面至墙踵：荷载缘至墙踵:荷载外缘至墙踵:比较得知：，故结果与假设相符，所选公式正确。求主动土压力系数K和K1求主动土压力及作用点位置墙后土体主动土压力：水平向分力：竖向分力：比较得知：验算荷载略大于设计荷载，故挡土墙截面设计按照验算荷载进行计算。因基底倾斜，土压力对墙趾O的力臂为：3. 设计挡土墙截面（1）计算墙身自重及其力臂故（2）抗滑稳定性验算，故抗滑移稳定性满足要求。（3）抗倾覆稳定性验算，故挡
6、土墙抗倾覆稳定性满足要求。（4）基底应力验算为保证挡土墙基底应力不超过地基承载力，应进行基底应力验算。偏心距：因此，地基承载力满足要求。（5）截面应力验算为了保证强身具有足够的强度，应根据经验选择12个控制断面进行验算，墙面、墙背相互平行，截面的最大应力出现在接近基底处。 强度计算要求：如附图所示，选取一个截面进行验算：1-1截面其中，； 于是： 则挡土墙强度满足要求。 稳定性计算要求：其中：于是：则挡土墙稳定性满足要求。 正截面受剪时验算要求：其中： 于是：则挡土墙抗剪强度满足要求。4. 绘制挡土墙纵横断面图（1:100）。见附图一二、沥青路面结构设计一、设计资料表1 交通量及荷载组成车型总
7、重（KN）前轴（KN）后轴（KN）后轴数辆/日黄河JN150150.6049.00101.6011700解放CA10B80.2520.2560.0011200东风EQ14092.0023.7069.201650日野KB211147.5547.55100.001200太脱拉138211.4051.40160.00225SH13039.5016.5023.001340跃进23048.5018.2033.3013502010年2015年交通量的平均年增长率为12%，2000年以后为11%。该公路为双向四车道，路基平均填土高度1.8 m，土质为中液限粘土，平均地下水位1.6 m，平均冻深0.4 m。二
8、、轴载分析1、确定设计年限交通量的平均增长率根据设计资料，2010年2015年交通量的平均年增长率为12%，2000年以后为11%。2、设计年限一个车道的累计当量轴次的计算路面设计采用双轮组单轴载100KN为标准轴载，以BZZ100表示。1） 当以设计弯沉值为设计指标时，换算成标准轴载P的当量作用次数N的公式为：表1.2 轴载换算结果表（弯沉）车型PI(KN)C1C2NiN黄河JN150前轴4916.41700488.63后轴101.61117001821.53解放CA10B前轴20.2516.412007.38后轴60111200130.06东风EQ140前轴23.716.46507.93后
9、轴69.211650131.03日野KB211前轴47.5516.420050.44后轴10011200200太脱拉138前轴51.416.4258.85后轴1602.2125424.90SH130前轴16.516.43400.86后轴23113400.57跃进230前轴18.216.43501.35后轴33.3113502.93N=3276.46设计使用年限设计车道的标准轴载累计作用次数Ne 式中：Ne-标准轴载累计当量作用次数 t-设计基准年限 -交通量年平均增长率 -临界荷位处的车辆轮迹横向分布系数，取=0.45，第一个5年=3276.46第二个5年第三个5年一个车道的累计当量轴载作用次
10、数为：=+=1.913，属于重级交通。该值可用于来计算路面设计弯沉及沥青层底拉应力。2） 当进行半刚性基层层底拉应力验算时，换算成标准轴载P的当量作用次数N 的公式为：车型PI(KN)C1C2niN黄河JN150前轴491117005.65后轴101.61117001930.18解放CA10B前轴20.251112000后轴6011120020.16东风EQ140前轴23.7116500.01后轴69.21165034.18日野KB211前轴47.55112000.52后轴10011200200太脱拉138前轴51.411250.12后轴16031253221.23SH130前轴16.5113
11、400后轴23113400跃进230前轴18.2113500后轴33.3113500.05N=5412.1设计使用年限设计车道的标准轴载累计作用次数Ne 式中：Ne-标准轴载累计当量作用次数 t-设计基准年限 -交通量年平均增长率 -临界荷位处的车辆轮迹横向分布系数，取=0.45，第一个5年=5412.1第二个5年第三个5年一个车道的累计当量轴载作用次数为：=+=3.161，属于特重级交通。此数据用于进行半刚性基层层底拉应力验算。三、拟定路面结构组合方案及厚度方案一： 方案二：细粒式沥青混凝土 h=4cm中粒式沥青混凝土 h=5cm粗粒式沥青混凝土 h=6cm水泥稳定碎石 h=20cm石灰土 h=?级配碎、砾石 h=12 cm土基细粒式沥青混凝土 h=4cm中粒式沥青混凝土 h=6cm粗粒式沥青混凝土 h=8cm水泥稳定碎石
