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1、word设计计算书TKJ1350/1.75-JXW目录1设计的目的2 主要技术参数3 电机功率的计算4电梯运行速度的计算5电梯曳引能力的计算6悬挂绳或链安全系数计算7绳头组合的验算8轿厢与对重导轨强度和变形计算9轿厢架的受力强度和刚度的计算10搁机梁受力强度和刚度的计算11安全钳的选型计算12限速器的选型计算与限速器绳的计算13缓冲器的选型计算14 轿厢和门系统计算说明15 井道顶层和底坑空间的计算16 轿厢上行超速保护装置的选型计算17 盘车力的计算18 操作维修区域的空间计算19 电气选型计算20 机械防护的设计和说明21 主要参考文献 / 1设计的目的TKJ(1350/1.75-JXW-
2、VVVF)型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s。本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进展驱动，曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。2，完全符合GB7588-2003电梯制造与安装安全规的要求。本计算书按照GB7588-2003电梯制造与安装安全规的要求进展计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细如此的要求。本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：额定速度1.75m/s 额
3、定载重量1350kg提升高度43.5m 层站数15层15站轿厢净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm*2100mm开门方式为中分式 本电梯对以下主要部件进展计算：一曳引机、承重局部和运载局部搁机大梁 主梁25#工字钢轿厢 2100mm*1600mm，2导轨钢丝绳 7-10，21曳引方式导轨 轿厢主导轨T89/B二安全部件计算与声明缓冲器 YH68-210型油压缓冲器 ，额定速度1.01.75m/s，总容许质量800-3500 kg，行程210 mm，总高675mm 2主要技术参数Q额定载重量 Q=1350kgv e额定速度v e轿厢尺寸宽*深*高 2100mm *1600mm
4、*2400mm 开门方式中分开门尺寸宽*高1100mm *2100mmH提升高度i曳引比i= 2d曳引绳与绳径819s西鲁式，d10mmn曳引绳根数n=8D曳引轮节径D=450mmD1导向轮、轿顶轮、对重轮的平均直径D1=520mmK平衡系数P轿厢自重P=1400kgW1曳引钢丝绳每米重量轿厢在底层时曳引轮轿厢侧的钢丝绳重量W18*43.5*0.347120 kgW2随行电缆每米重量轿厢在顶层时轿厢侧的随行电缆重量1.7 kg/mW243.5/2*1.737 kgW3补偿链每米重量轿厢在顶层时轿厢侧的补偿链重量1.5 kg/mW3110kgG对重重量G=P+K*Q19402075 kga ma
5、x最大加减速度值a max2曳引包角=155o =2.706 rad半圆曳引绳槽的切口角=95 曳引绳槽的槽角度 =35 oS max曳引机最大径向负载6000 kg电梯运行的总效率N电机功率15 kwv l曳引机节径线速度 m/sn1电机额定转速149 rpm轿厢导轨 T89/B限速器XS3安全钳缓冲器 YH68-210型油压缓冲器 ，额定速度1.75m/s，总容许质量3500kg，行程h1=210 mm，总高h=675 mm3 电机功率的计算对于交流电梯，功率按如下公式计算： N=1- K QV1 / 102i kW 式中：K平衡系数，K0.4；Q额定载荷，Q=1350KgV1曳引机节径线
6、速度，V1m/s电梯传动的总效率，=0.90i 曳引比 ，i= 2 将各参数代入上式：考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况与电机温升等情况，选用型，电机功率 ，可以满足设计要求。图1曳引系统示意图4电梯运行速度的计算电梯的运行速度V=*D* n1 / 60*i式中：Dm n1电机的额定转速，n1=149rpm i曳引比，i =2将各参数代入：2*0.45*149 / (60*2)=1.756 m/s对于VVVF控制的电梯，只要V大于等于额定速度1.756m/s，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在(0.921.05)* 额定速度的围，从而满足要求。5电梯曳引能力
7、的计算根据GB75882003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进展。5.1 根本参数5.1.1 选用的 型曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：槽的角度 =35o=0.611 rad下部切口角度 =95o=1.658 rad5.1.2 当量摩擦系数的计算根据GB75882003的要求，当量摩擦系数按下式计算：f =*4* ( cos ( / 2 )- sin (/ 2 ) ) /-sin+ sin 式中：摩擦系数，对应3种工况分别为：装载工况=0.1 紧急制停工况 =0.1 / (1 + V1轿厢滞留工况 =0.2 将各参数代入可得3种工况下的当量
8、摩擦系数：1) 装载工况 f =0.1*4* ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /-1.658-0.611-sin95 + sin 35o2) 紧急制停工况f =0.074*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /-1.658-0.611-sin95 + sin 35o3) 轿厢滞留工况f =0.2*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /-1.658-0.611-sin95 + sin 35o5.2 轿厢装载工况根据GB75882003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置
9、时最不利情况进展计算，此时应满足：T1/ T2e f式中：T1/ T2曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值e 自然对数的底，e曳引绳在曳引轮上的包角，=155o =2.706 rad将相关参数代入可得：T1=(P+1.25*Q+W1)g/iT2=(G+W3)g/i=(2008+0)*9.8 /2=9839 Ne f= e=ef所以满足曳引条件。5.3 紧急制停工况根据GB75882003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进展计算，此时应满足：T1/ T2e f将相关参数代入可得：T1=G*(g+a max) /i+ W1*(g+ i*a max)=2008*(9.8+0.
10、5)/2+51*(9.8+2*0.5)=10892 N T2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(1400+17.85+110)*(9.8-0.5)/2=7105 Ne f= e=ef所以满足曳引条件。5.4 轿厢滞留工况根据GB75882003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进展计算，此时应满足：T1/ T2e f将相关参数代入可得：T1=(P+W2+W3)*g /i =(T2= W1*g=51*9.8=499.8 Ne f= e=ef所以满足曳引条件。6曳引绳的安全计算6.1 曳引绳的直径要求根据GB75882003的要求，曳引轮的节径D与
11、曳引绳的直径d之比不应小于40。在本系统中，D450mm，d10mm，如此D/d= 450/10= 4540，满足标准要求。6.2曳引绳的安全系数计算根据GB75882003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值Sf ，即SSf ，并不小于12。6.2.1 实际安全系数S的计算 SnF /P+Q/i+ W1g式中：F单根曳引绳的最小破断载荷，F44 KN将相关参数代入可得：6.2.2 标准规定的安全系数Sf的计算根据GB75882003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：Nequiv = Nequiv(t
12、) + Nequiv(p) Nequiv(p) 导向轮的等效数量Nequiv(p)= KP* (Nps +4 * Npr )根据标准的规定和曳引系统示意图(图1)可得：KP=( D/D1)4=(450/520)4 Nps=3 Npr=0因为 Sf =10X1/X2X1= log ( (695.85 * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) )= log ( (695.85 * 10 6 *8.38) / 45 )X2= log ( (77.09 * (D / d ) )= log ( 77.09 * 451/X2所以 Sf =10X =10Sf =14.642，即实际安全系数S大
13、于标准规定的安全系数Sf并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。7绳头组合的验算采用专业厂生产的10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为44kN，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即44*80%35.2，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。8轿厢与对重导轨的计算选用标准JG/T5072.1-1996电梯T型导轨规定的T89/B型导轨作为轿厢主导轨。根据标准，相应的主要技术参数如下：主导轨数量 n=2 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm惯性距 Jx=597000mm4 Jy=530000mm4抗弯模量 Wx=14500mm3 Wy=11900mm3抗拉强度Rm =370 N/mm2 弹性模量E=2.1*105 N/mm2许用应力：正常使用时1=165 N/mm2 ， 安全钳动作时2=205 N/mm2许用变形 =5mm导轨支架间距 l=2500 mm 细长比=l / ix =2
