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1、第一章编制依据1.1 施工组织设计名称编号日期施工组织设计大邦路沿线改造工程20#21#设计图纸 1.2设计单位深圳市联合创艺建筑设计有限公司设计图纸大邦路沿线改造工程20#21#结构施工图大邦路沿线改造工程20#21#建筑施工图1.2 主要施工规范、规程序号称名编号1湖北省建筑工程施工现场安全管理规定DB29 -113-20092建筑机械安全技术规程JGJ94-20093塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20094混凝土结构设计规程GB50010-20025建筑桩基础技术规范JGJ94-2008其它参考文件 1.3序号名称1 武汉地质工程勘察院岩土工程勘察报告2 总公司施工
2、现场文明安全管理规定第二章工程概况及特点分析2.1 工程简介本工程位于广水市大邦路，工程总建筑面积约为 17000 平方米，商业裙楼二层，地上标准层十五层。建筑高度 56.7 米。本工程主体结构为框架 - 剪力墙结构，基础采用承台桩基和刚性地面基础。由于本工程塔基南边与21#楼核心筒相邻， 核心筒承台底标高低于塔吊基础底标高 1.5m。塔吊基础承台下设 4 棵 1200 人工灌注桩，桩底嵌入中风化持力层，灌注桩配筋及混凝土强度按本工程的工程桩设计标准施工， 充分满足本工程塔吊承载力及抗拔要求，塔吊基础下部为无扰动中性粘土，无地下水，土质较好。现21#楼核心筒基坑开挖势必对塔吊基础造成一定安全隐
3、患， 为了消除此安全隐患，保证工程的顺利开展， 针对本工程的具体特点， 公司组织专业工程技术人员制定以下施工页12共页1第方案。第三章塔吊选择及基础设计3.1 垂直运输设备的选择本工程结构施工期间垂直运输以塔吊提升、 吊运钢筋和模板等重型材料为主。 本着施工方便、布局合理、保证安全的原则，结合本工程特点和现场施工条件、建筑物的平面布局以及施工进度的要求，本工程拟选用一台 QTZ5010 塔吊作为住宅楼项目结构施工阶段的主要垂直运输设备（塔吊基本参数见下表） 。塔吊现场安装位置详见施工现场塔吊基础布置图。塔吊基本参数型号QTZ5010起）KN m 额定起重力矩（630重量(m/KN) 最大幅度起
4、重载荷56(m/KN)2.0最小幅度起重载荷）起升高度（ m30工m/min）起升（76/38/11.6速度变幅（ m/min）21/42r/min ）回转（00.60平平衡重（ t）12衡重）臂长（ m504.2 塔吊基础型式QTZ5010 塔吊基础采用四桩承台基础。承台尺寸：矩形承台边长： 5.00m；承台厚度： Hc=1.350m 4.3 塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。参数信息塔吊型号： QTZ50100；塔机自重标准值： Fk1=594.00kN；起重荷载标准值 :Fqk=60.00kN；塔吊最大起重力矩：；塔吊计算高度： H=3
5、0m塔身宽度： B=1.60m；非工作状态下塔身弯矩： M1=-1435kN.m；桩混凝土等级：C25；页12共页2第承台混凝土等级： C30；保护层厚度： 50mm；矩形承台边长： 5.00m；承台厚度：Hc=1.350m；承台箍筋间距： S=200mm；承台钢筋级别： HRB335；承台顶面埋深：D=0.000m；人工灌注桩直径：d=0.400m；桩间距：a=3.500m；桩钢筋级别：HRB335；每根桩 1616 桩入土深度：7.40m；计算简图如下：荷载计算自重荷载及起重荷载塔机自重标准值 1)=594kN2)F 基础以及覆土自重标准值k1G=551.35 25=826.8kN1215
6、 kN k 承台受浮力： F=5 50.85 10=212.5kN306 kNlk3) 起重荷载标准值F=60kN qk 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2)(Wo=0.2kN/ma. 塔机所受风均布线荷载标准值2 1.29=0.8=1.20.64 0.351.6=0.43kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F=q H=0.4330.00=12.9 kN17.20kN skvk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M=0.5FH=0.5 17.20vksk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值页12共页3第2) Wo=0.50kN/m (本
7、地区a. 塔机所受风均布线荷载标准值2 0.50=1.66kN/m1.95 1.29=0.81.65=1.21.66 0.351.60=1.12kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F=q H=1.1230.00=33.6 kN 44.63kN skvk c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M=0.5FH=0.5 33.630.00= 504 kNvksk塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M= -1435+0.9(1339+258)=2.3 kNk 非工作状态下， 标准组合的倾覆力矩标准值M= -1435+504=-931 kNk 桩竖向力计算非工作状态下：Q=(F+G)/
8、n=(594+826.8)/4=355.2 kN452.25kN kkk Q=(F+G)/n+(M+F h)/Lvkkkmaxkk =(594+826.8)/4+(-542.46+33.6 1.35)/5.66= 268kN 366.99kN Q=(F+G-F)/n-(M+F h)/Lvkkkklkkmin =(594+826.8-212.5)/4（-542.46+33.6 1.35)/5.66=213.27 kN 461.01kN 工作状态下：Q=(F+G+F)/n=(594+826.8+60)/4=370.2 kN 467.25kN qkkkk Q=(F+G+F)/n+(M+F h)/Lv
9、kkmaxkqkkk =(594+826.8+60)/4+(2.3+33.61.35)/5.66=378.62 kN 485.45kN Q=(F+G+F-F)/n-(M+F h)/Lvkkkminklkkqk =(594+826.8+60-212.5)/4-(2.3+33.6 1.35)/5.66=325.5 kN 372.55kN 承台受弯计算荷载计算不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向力反力设计值：页12共页4第工作状态下：最大压力N=1.35(F+F)/n+1.35(M+F h)/Lvkqkkki =1.35(594+60)/4+1.35(2.3+33.6 1.35)/5.66=232
10、.09 kN 245.30kN 非工作状态下：最大压力N=1.35F/n+1.35 (M+F h)/Lvkkki =1.35594/4+1.35 (-931+33.61.35)/5.66=44 kN85.38kN弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条其中 M,M 计算截面处 XY 方向的弯矩设计值 (kN.m) ； y1x x,y 单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离 (m)； ii N不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向反力设计值 (kN)。 i 由于工作状态下，承台正弯矩最大： M=M=2 232.09yx配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002 第条系数，当
11、混凝土强度不超过 C50 时，取为 1.0,当混凝土强度等级式中11为 C80 时，取为 0.94,期间按线性内插法确定；1f混凝土抗压强度设计值；ch承台的计算高度；02。=300N/mm f 钢筋受拉强度设计值，fyy 底部配筋计算：62)=0.004113006000.000 10/(1.00014.300=588.72s0.5=0.0041 =1-(1-20.0041) =1-0.0041/2=0.9980s62 10/(0.9980s 承台剪切计算最大剪力设计值：页12共页5第V=245.30kNmax 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的
12、情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：,=1.500式中计算截面的剪跨比2；=1.430N/mm f 混凝土轴心抗拉强度设计值，fttb承台的计算宽度， b=5000mm；h承台计算截面处的计算高度，h=1300mm； 002；=300N/mm f 钢筋受拉强度设计值， f yyS箍筋的间距， S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！4.3.6承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求， 故可不进行承台角桩。4.3.7桩身承载力验算(JGJ94-2008)的第 5.8.2 条桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范根据第二步的计算方案可以得到桩
13、的轴向压力设计值，取其中最大值 N=1.35 485.45=655.36kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中基桩成桩工艺系数，取0.85c2；=19.1N/mm f 混凝土轴心抗压强度设计值， f cc2。 桩身截面面积， A=80425mmA psps 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求2 450mm0.56%，计算得最小配筋面积为由于桩的最小配筋率为 2 综上所述，全部纵向钢筋面积桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下， Q=467.25kN；偏向竖向力作用下，kmaxk页 12共 页 6第桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：
