《金山大道加宽桥17m-16m现浇钢筋混凝土板梁-桥梁专业设计说明书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《金山大道加宽桥17m-16m现浇钢筋混凝土板梁-桥梁专业设计说明书（22页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、番禺大道工程（设计1标） 桥 梁 专业设计计算书计算项目：金山大道加宽桥17m+16m现浇钢筋混凝土板梁计 算：杨燎原 年 月 日校 核：陈艳平 年 月 日专业负责：陈艳平 年 月 日审 核：桂晓明 年 月 日审 定：魏立新 年 月 日 桥梁设计计算书 第 页 共 页工程名称番禺大道工程（设计1标）工程编号08-143-1工程项目金山大道加宽桥设计阶段施工图设计计算内容17m+16m现浇钢筋混凝土板梁计算书编号使用软件Midas Civil 2006计算书总页数计算中采用的主要假定：1、平截面假定2、线弹性假定计算书基本内容1) 结构计算模型。（计算简图）2) 原始输入数据清单；3) 简明内力
2、分布图和位移图。关键部位应以数值标明大小；分阶段施工的结构应给出主要阶段的内力图和位移图；4) 内力表和位移图。包括在应考虑的各种情况下，各主要截面的内力值和位移值。5) 施工阶段验算结果；6) 使用阶段验算结果；7) 承载能力阶段验算结果；8) 墩台及基础验算结果；9) 其它输出数据清单（附件）；10) 桥梁专业控制截面安全性检算汇总表。11) 校审单表号5.3-08 QSP 5.3-08(0)-2002-B第 页共 页 工程名称番禺大道工程（设计1标）工程编号08-143-1设计子项17m+16m现浇钢筋混凝土板梁设计阶段方案（可研）初设施设图 号校审意见、校审人签署及日期处理意见处理结果
3、确 认注：1. 本单不够时，可另加多页合订成册。2. 本单随图送校审，各级校审人填写意见后立即签署。3. 本“校审单”由项目（总）负责专业负责汇总整理一并归档。4. 本单的页码流水号原则上按图纸总目录顺序编排。桥梁结构专业控制截面安全性检算汇总表工程名称番禺大道工程（设计1标）计算项目17m+16m现浇钢筋混凝土板梁计算阶段计算内容计算值规范值安全否计算点位描述施工阶段上缘最大正应力MPa上缘最小正应力MPa下缘最大正应力MPa下缘最小正应力MPa正常使用阶段上缘最小正应力MPa短期效应长期效应下缘最小正应力MPa短期效应长期效应最大主拉应力MPa最大活载挠度差cm1.02.8安全跨中最大裂缝
4、宽度mm0.180.2安全墩顶承载能力阶段计算内容计算值抗力值安全否截面位置描述正截面抗弯强度kNm921.31815.7安全墙顶截面斜截面抗剪强度kN正截面抗弯强度kNm12212339.3安全墩顶截面斜截面抗剪强度kN正截面抗弯强度kNm458.3 681.8安全跨中截面斜截面抗剪强度kN计 算校 核专业负责审 核审 定目 录 一、原始数据1 二、主梁控制截面最大内力值42.1 承载能力极限状态（公路I级）52.2 正常使用极限状态（公路I级）6 三、主梁配筋验算83.1 主梁跨中上缘83.2 主梁跨中下缘93.3 主梁墩顶上缘103.4 主梁墩顶下缘113.5 主梁墙顶上缘123.6 主
5、梁墙顶下缘13 四、侧墙控制截面最大内力值144.1 内力统计表格144.2 内力图14 五、侧墙配筋验算161 一、原始数据本计算为17.4m+16m跨刚构桥，梁高1.2m，采用整体支架浇注施工。采用midas civil 2006计算，计算简化模型如图1所示，桥梁的横截面如图2、3、4所示。现浇空心板和侧墙采用板单元建模，中墩、承台采用梁单元建模。现浇空心板按等效厚度（面内、面外）输入，墩、侧墙、桩均按实际尺寸输入，因地质资料暂缺，故假设桩底固结点为承台以下3倍桩径处。图1 结构计算简图(节点591、单元422)图2 跨中横断面图3 中墩处横断面图4 桥台处横断面1、材料：主梁、侧墙、墩混
6、凝土标号C40；承台采用混凝土标号C30；桩采用混凝土标号C25。2、二期恒载：二期恒载按面压力荷载施加于板梁上面，防撞墙面压力荷载施加于边板单元。（1）桥面铺装重:240.10=2.4kPa（2）防撞墙按10kN/m（3）搭板传递的恒载为：5（0.325+0.124）0.629.7kN/m（4）侧墙主动土压力：根据公路桥梁墩台设计与施工（第一版）P252页，侧墙土压力计算如下：台后填土的内摩擦角为30则Ka=tan2(45/2)1/3, 桥宽B=14m，牛腿斜长按约12m，土的容重19kN/m3。图5 侧墙土压力计算示意图轴q1190.91/35.7kPaq2196.91/343.7kPaF
7、1/25.70.91.5+16.82.6kN/mq1190.91/35.7kPaq2195.91/337.4kPaF1/25.70.91.5+16.82.6kN/m（5）支座沉降：不均匀沉降，取5mm。（6）收缩徐变：程序自动计算。3、活载：（1）公路I级；（2）车道数：按规范布置，最多加载2车道；（3）冲击系数：程序自动计算；（4）季节温差：升温20，降温20；（5）日照温差：温度梯度荷载按10度差控制。（6）搭板传递的活载为：（10.55+180）20.6/1223.25kN/m（7）台后活载土压力：轴台后填土的内摩擦角为30则l0=H2tan(45-/2)=6.90.577=3.98m,
8、 此范围内横向可布置两列车，轴重合计G21402560kN,桥宽B=14m，土的容重19kN/m3。等代土层厚度h=G/Bl0=560/（143.9819）0.53m，土压力echKa190.531/33.4kPa轴台后填土的内摩擦角为30则l0=H2tan(45-/2)=5.90.577=3.4m, 此范围内横向可布置两列车，轴重合计G21402560kN,桥宽B=14m，土的容重19kN/m3。等代土层厚度h=G/Bl0=560/（143.419）0.62m，土压力echKa190.621/33.9kPa（8）荷载组合：详见附件。2 二、主梁控制截面最大内力值注：1. 弯矩单位：kNm；2
9、. 剪力单位：kN；3. 墩顶弯矩未折减。2.1 承载能力极限状态（公路I级）截面位置跨 中墩 顶墙 顶最大正弯矩（kNm）305.0 345.6538.1最小负弯矩（kNm）-458.3 -1221.0-921.3图6 承载能力极限状态最大正弯矩包络图图7 承载能力极限状态最小负弯矩包络图2.2 正常使用极限状态（公路I级）（1）短期效应组合截面位置 跨中墩顶墙顶最大正弯矩（kNm）205.6177.0307.5最小负弯矩（kNm）-290.8-918.4-600.1图8 正常使用极限状态（作用短期效应组合）最大正弯矩包络图图9 正常使用极限状态（作用短期效应组合）最小负弯矩包络图（2）长期
10、效应组合截面位置 跨中墩顶墙顶最大正弯矩（kNm）200.7147.2282.8最小负弯矩（kNm）-267.2-908.6-582.1图10 正常使用极限状态（作用长期效应组合）最大正弯矩包络图图11 正常使用极限状态（作用长期效应组合）最小负弯矩包络图3 三、主梁配筋验算3.1 主梁跨中上缘表1：正截面(I形或翼缘位于受压边的T形)抗弯承载能力验算先判断受压区是否在翼缘内此式左边879.6459满足,用表1结果此式右边2649.6受压区在翼缘范围内承载能力是否满足 ?是腹板宽度(cm)b36混凝土强度等级C40截面实际高度(cm)h90纵向钢筋级别HRB335受压翼缘有效宽度(cm)bf/
11、96砼轴心抗压强度设计值(MPa)fcd18.4 受压翼缘厚度(cm)hf/15纵向筋(普通)抗拉强度值(MPa)fsd280 受拉筋(普预)至外边距离(cm)a10纵向筋(普通)抗压强度值(MPa)fsd/280 受压筋(普预)至外边距离(cm)a/0纵向筋(预应)抗拉强度值(MPa)fpd1260 受压筋(普合)至外边距离(cm)aS/0纵向筋(预应)抗压强度值(MPa)fpd/390 受压筋(预合)至外边距离(cm)ap/0受拉区筋(普通)截面积(cm2)As31.42 截面有效高度(cm)h080受压区筋(普通)截面积(cm2)As/0.00 砼受压区高度(cm)x5.0受拉区筋(预应)截面积(cm2)AP0.00 受拉钢筋根数10受压区筋(预应)截面积(cm2)AP/0.00 受拉筋直径(mm)20受压区预筋应力(MPa)P0/0.00 弯矩组合设计值(kN.m)Md458.3桥梁结构重要性系数01.0结构弯矩设计值(kN.m)左边458.3承载能力(kN.m)右边681.8截面裂缝验算裂缝宽度(mm)Wtk0.164裂缝宽度是否满足要求是腹板宽度(cm)b36钢筋表面形状系数C11构件受拉翼缘宽度(cm)bf96长期效应影响系数C21.459 构件受拉翼缘厚度(cm)hf96构件受力性质系数C31.15截面实际高度(cm)h90钢筋应力(MPa)SS133
