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1、50m架桥机轨道梁计算书一、编制依据（1）、xxx施工图（2）、公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）（3）、钢结构设计规范GB50017-2003（4）、混凝土结构设计规范GB50010-2002（5）、材料力学（6）、结构力学二、设计指标轨道梁安全系数不小于1.5。三、计算参数1、材料参数（1）、钢材弹性模量E钢=200Gpa（2）、材料容许应力：Q235钢=160 Mpa，=85 Mpa2、荷载系数起升动力系数：1.1水平运动冲击系数：1.15五、轨道梁强度验算5.1、轨道梁结构前支点轨道为单梁双轨，后支点轨道为双梁双轨，材质为Q235钢。架桥机及轨道具体结构见附图。5.2、
2、前支点轨道强度验算此处仅计算极限工作状态，即架桥机架设边梁时轨道的强度。极限状态下，前支点轨道端部处于悬臂工作状态，悬臂长度为42.5cm。5.2.1、轨道荷载1、架桥机自重架桥机自重作用在前支点单个平车上的荷载为P1=8.5*60*16/52+115*33/52+160/2+81.5+78/2+8/2+21.2/2-90/2*8/52=438KN2、梁重T梁按180t计算。T梁重量作用在前支点单个平车上的荷载为P2=1800/2*5.35/6.55=735KN3、动载系数起升动载系数1.1。水平运动动载系数1.15。4、荷载合计前支点轨道荷载合计为P0=（438+735*1.1）*1.15=
3、4434KN每个轮子施加给轨道的荷载为P=1434/2=717KN5.2.2、轨道计算模型前支点轨道极限工作状态计算模型如下（尺寸单位：mm）：图中P=717N。5.2.3、计算结果最大弯矩M=717*0.425=305KNm最大剪力Q=717*2=1434KN最大正应力=My/Ix=305*0.225/76671.8*100000=90MPa最大剪应力=Q/A=1434/(0.424*0.013*2)/1000=130MPa5.2.4、结论正应力安全系数为160/90=1.77，剪应力安全系数85/130=0.65。轨道梁安全系数要求不小于1.5，轨道不合格。5.3、中托轮轨道强度验算7.4
4、.1、极限工作状态中托轮轨道有两种极限工作状态：1、架桥机在轨道远离端部的地方运行，平车运动至轨道两支点中间，此时，轨道处于简支状态。轨道支点必须位于梁肋中心，支点间距为2.15m。2、架桥机架设边梁，运动至轨道端部，此时，轨道处于悬臂状态。边梁上的轨道支点基本与梁肋对齐，悬臂长度为142.5cm。5.3.1、轨道荷载1、架桥机自重架桥机自重作用在中托轮单个平车上的荷载为P2=8.5*60*38/52+8.5*8*56/52+160/2+(90/2+19/2)*60/52=589KN2、梁重T梁按180t计算。T梁重量作用在前支点单个平车上的荷载为P2=1800/2*5.35/6.55=735
5、KN3、动载系数起升动载系数1.1。水平运动动载系数1.15。4、荷载合计中托轮轨道荷载合计为P0=（589+735*1.1）*1.15=1607KN每个轮子施加给轨道的荷载为P=1607/2=803.5KN5.3.2、轨道计算模型1、工况1（简支梁）中托轮轨道极限工作状态计算模型如下（尺寸单位：mm）：图中P=716N，a、b为变量。当a=b=800时，弯矩最大，当a、b其中一个数值接近于0、另一个接近于1600mm时，剪力最大。2、工况2（悬臂梁）中托轮轨道极限工作状态计算模型如下（尺寸单位：mm）：图中P=803.5N。5.3.3、计算结果1、工况1（简支梁）最大弯矩M=803.5*1.
6、075-803.5*0.275=643KNm最大剪力Q=803.5+803*550/2150=1008KN最大正应力=My/Ix=643*0.225/（42501.1*2）*100000=170.2MPa最大剪应力=Q/A=1008/(0.374*0.013*4)/1000=51.8MPa2、工况2（悬臂梁）最大弯矩M=803.5*0.875+803.5*（0.875+0.55）=1848KNm最大剪力Q=803.5*2=1607KN最大正应力=My/Ix=1848*0.2/（42501.1*2）*100000=435MPa最大剪应力=Q/A=1607/(0.374*0.013*4)/1000=83MPa5.3.4、结论正应力安全系数为160/435=0.36，剪应力安全系数85/83=1.02。轨道梁安全系数要求不小于1.5，轨道不合格。1
