脚手架专项施工方案

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1、目 录1.编制依据 2.工程概况 3.脚架选型与布置 4.脚手架用途 5.脚手架设材料与要求 6.第一种外架方式：双排钢管落地脚手架 7.第二种外架方式：普通型钢悬挑脚手架8.悬挑脚手架搭设注意事项 9.脚手架安全管理 1. 编制依据1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)1.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.3 钢管脚手架扣件标准（GB15831）1.4 建筑结构静力计算手册1.5 钢结构设计规范(GB 50017-2003)1.6 碳素结构钢（GB/T700）1.7 本工程施工图2. 工程概况 复地东湖国际7.1期项目位于武汉市武昌区兴国南

2、路于兴国路处。场地自然标高为31.2 m，地势较为平整。该工程地下室均为地下一层。地上的7栋2933层住宅楼，建筑高度103.10钢筋混凝土剪力墙结构。1 栋 12层的商铺、钢筋混凝土框架结构。3. 脚手架选形与布置本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求，分别选择落地式脚手架、悬挑式脚手架两种种形式，以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护的需要，其布置形式如下：3.1 落地式脚手架：主楼七层主楼落地式脚手架搭设高度-1.2 m+19.95 m(1F7F)，搭设高度21.15m；3.2悬挑式脚手架:主楼七层以上采用悬挑式脚手架，分五步悬挑搭设，每步六层高18米。第一

3、步悬挑架：标高+19.95 m +37.95 m(7F13F)，搭设高度18 m；第二步悬挑架：标高+37.95 m+55.97 m(13F19F)，搭设高度18 m；第三步悬挑架：标高+55.97 m+73.95 m(19F25F)，搭设高度18 m；第四步悬挑架：标高+73.95 m+91.95 m(25F31F)，搭设高度18 m；第五步悬挑架：标高+91.95 m+103.1 m(31F机房屋面)，搭设高度11.15 m。4. 脚手架搭设材料与要求4.1 搭设脚手架的主要材料采用：483.0钢管、连墙杆的质量应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件的材质应符合

4、国标钢管脚手架扣件（GB15831）中的规定、钢笆脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中的规定。4.2 所有脚手架外侧立杆设置防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷黄黑相间颜色。5. 第一种外架方式：落地脚手架5.1 纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb

5、/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.52=0.286kNm =Mmax/W=0.286106/4490=63.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92715004/(100206000107800)=1.43mm max1.43mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.

6、1qla=1.11.2721.5=2.099kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.5=1.529kN5.2 横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.099kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.529kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.562106/4490=125.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.258mmminlb/150，10min800/150，1

7、05.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.115kN5.3 扣件抗滑承载力验算 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.099/2=1.049kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.115kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！5.4、荷载计算 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.52/20.033/1.8)22=3.448kN 单内立杆：NG1k=3.448kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1

8、)lalbGkjb1/2/2=(22/1.8+1)1.50.80.351/2/2=1.388kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.388kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(22/1.8+1)1.50.141/2=1.388kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.522=0.33kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.388+1.388+0.33=3.107kN 单内立杆：NG2

9、k=NG2k1=1.388kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(13+12)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.448+3.107)+ 0.91.43=11.646kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.448+1.388)+ 0.91.43=9.584kN5.5立杆稳定性验算 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2

10、.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.448+3.107)+1.43)(9+max6，(1-0.8)13)/22=8.227kN =N/(A)=8226.955/(0.188424)=103.208N/mm2f=205N/mm2

11、 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.448+3.107)+0.91.43)(9+max6，(1-0.8)13)/22=7.941kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.251.51.82/10=0.153kNm =N/(A)+ Mw/W=7940.591/(0.188424)+153090/4490=133.712N/mm2f=205N/mm2 满足要求！5.6 连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连

12、墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.33221.831.5=7.53kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.53+3)103/(0.896424)=27.718N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2

13、满足要求！ 5.7 落地脚手架的拆除1 拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等是否符合搭设时的要求，清除脚手架上的所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除的安全技术交底。2 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。3 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应事先增设连墙件进行固定。4 当脚手架采取分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除的脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。5 当脚手架拆至底部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。6. 第二种外架方式： 6.1 型钢悬挑架材料选择悬挑型钢水平梁选用16号热轧工字钢，斜拉杆采用钢丝绳14，搭设脚手架用料同双排落地脚手架。6.2 型钢悬挑架搭设尺寸立杆纵距La=1.500m，立杆横距Lb=0.80m，步距h=1.80m，脚