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1、一、编制依据 西南建筑设计院设计的嘉通云尚A、B、C单元施工图；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）；冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2023）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；建筑结构荷载规范（2023年版）(GB 50009-2023)。 招投标文献及施工图纸参考手册建筑施工手册简明施工计算手册实用建筑施工安全手册建筑施工脚手架实用手册二、工程概况1、 建筑概况嘉通云尚工程位于成都市石油路，与石油医院比邻，三面紧挨社区、学校，该工程由A、B、C三个单元及三层地下室组成，靠城市道路侧A单元由5层商
2、业裙楼围绕。地下室建筑面积22563.8，设立一个人防单元；主楼地下三层、地上39层，层高为2.88m，总高119.6m，其建筑面积88753m2；建筑防火分类：耐火等级为一级；抗震设防烈度为7度。属全现浇框架（商业及地下室）剪力墙（主楼）结构，基础为柱下独立基础（商业及地下室）及筏板基础（主楼），地下室外墙、筏板基础、抗水底板均采用抗渗砼。2、 结构概况（1）、基础类型：筏板基础、独立基础，属全现浇框架-剪力墙结构。（2）、砌体：填充墙采用容重小于8KN/M空心页岩砖，外墙采用页岩多孔砖，M5混合砂浆砌筑。（3）、砼强度等级：基础垫层C15，基础为C30，梁、板及楼梯为C30，构造柱、过梁C
3、20，主楼剪力墙及柱、商业及地下室柱砼等级详各部位图。（4）、钢筋：I级钢筋，II级钢筋，III级钢筋。（5）、重要构件截面尺寸（单位：mm）：柱5001100，剪力墙（墙厚）200400，各层楼板100120。三、编制目的1、由于本工程为整体提高架，未覆盖内天井位置，为满足施工需要及保证安全生产，本工程内天井位置采用搭设悬挑脚手架，采用“工”字型钢悬挑或做底部支撑钢梁（工字钢两端固定与楼板或者剪力墙上），每次悬挑层数6层，该悬挑脚手架不作承重架体，只作主体及外墙装饰施工操作架，其平面布置及架体构造如附图所示。 2、材料选择 悬挑脚手架采用钢管扣件式架体，悬挑梁选用16号工字型钢，采用两种方式
4、进行悬挑：一端悬挑和两端支撑。一端悬挑：钢梁纵距同脚手架架体立杆间距，脚手架架体为双排脚手架，立杆纵距1.5m，立杆离主体结构外边300mm，横距为0.9m，步距1.5m；两端支撑（工字钢两端固定与楼板或者剪力墙上）：立杆纵横向间距1.5m，步距1.5m；钢管选用48.33.6。四、安全生产领导小组安全生产、文明施工是公司生存与发展的前提条件，是达成安全生产目的的必然保障，也是我项目部创建“成都市安全文明工地”的主线规定。安全管理、文明施工目的死亡： 0重伤： 0轻伤频率： 14争创“绿色环保工地”，积极创建“安全文明施工标准化工地”；施工安全达成JGJ59-99的规定，现场无重大机械设备、生
5、产性灾害、中毒、倒塌、治安、火灾事故和传染病发生；无违纪违章公示和新闻媒体曝光记录。为此，本项目经理部成立以现场经理张继航为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：胥阳阳（项目经理）现场施工总负责、协调工作副组长：张诗元（责任工长）现场施工总指挥邱云（技术负责人）技术指导盛伟（安全工程师）技术总指导组员：彭传彬、魏强、吴森、刘刚、徐泓斐、李平、万永贵（现场工长）现场施工协调张继茂、万永贵（材料员）现场材料协调范炳艳、胡霖晓（内业技术）现场内业资料收集汪 强（安全员）现场施工安全监督、质量验收、安全指挥、质量检查五、一端悬挑工字钢计算 1.脚手架设立 计算的脚手架为双排
6、脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为17.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.50米。内排架距离墙长度为0.30米。横向杆计算外伸长度为0.15米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。采用的钢管类型为483.2。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米,采用扣件连接。 2.荷载参数 脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工1层，施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板共铺设1层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚
7、手架。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。钢丝绳作为保护措施不参与悬挑梁的计算。 3、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1）.作用小横杆线荷载 (1)作用小横杆线荷载标准值 qk=(3.00+0.30)1.50/2=2.47kN/m (2)作用小横杆线荷载设计值 q=(
8、1.43.00+1.20.30)1.50/2=3.420kN/m 小横杆计算简图 2）.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 Mmax=qlb2/8=3.4200.902/8=0.346kN.m =Mmax/W=0.346106/4730.0=73.21N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 3）.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 V=5qklb4/384EI=5.02.47900.04/(3842.06 10511.36104)=0.90mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足规定!4、大横杆的计算: 大横杆按
9、照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载) 1）.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力 (1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值 Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.52.470.90(1+0.15/0.90)2=1.51kN (2)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值 F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.4200.90(1+0.15/0.90)2=2.09kN 大横杆计算荷载简图 2）.抗弯强度 最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分派的弯矩
10、 M=0.175Fla=0.1752.091.50=0.5486kN.m =M/W=0.5486106/4730.0=115.99N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 3）.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分派的挠度 V=1.146Fkla3/100EI=1.1461.511031500.003/(1002.06010511.36104)=2.5mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足规定!5、扣件抗滑力的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑
11、承载力系数1.00该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值: R=2.150F=2.1502.09=4.5kN 双扣件抗滑承载力的设计计算R = 16.00满足规定!6、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值涉及以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规
12、范本例为0.1315 NG1=Hgk=17.280.1315=2.272kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30011.500(0.900+0.150)/2=0.236kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.5001/2=0.082kN (4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，涉及安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010 NG4
13、 = 0.0101.50017.280=0.259kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.577kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 2.849kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2): NQ = (3.00011.500(0.900+0.150)/2=2.36kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, Us 风荷载体型系数：Us = 0.8000 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.7400.80000.300 = 0.178kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 6.392kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.723kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW
