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1、活性污泥工艺中剩余污泥量计算我国大部分城市(镇)污水处理厂采用的是传统活性污泥法或其变型工艺,其生物系统产生的剩余污泥量往往存在着 设计值与实际值相差较为悬殊的现象，这在不设初沉池系统的活性污泥工艺，如A/0法、A2/。法、AB法、氧化沟、S BR中更为普遍。究其根源，或是污泥产率系数的设计取值与实际运行有差距,或是没有考虑进水中不可降解及惰性悬浮 固体对剩余污泥量的影响。本文就上述两个问题进行讨论。1剩余污泥量计算方法在活性污泥工艺中，为维持生物系统的稳定,每天需不断有剩余污泥排出。它们主要由两部分构成，一是由降解有机物 B0D所产生的污泥增殖，二是进水中不可降解及惰性悬浮固体的沉积。因此剩
2、余干污泥量可以用式(1)计算：AX=(Y1+Kdec)Q(BODi-BODo)+fPQ(SSi-SSo)(1)式中AX系统每日产生的剩余污泥量，kgMLSS/d;Y污泥增殖率，即微生物每代谢1 kgBOD所合成的MLVSSkg数；Kd污泥自身氧化率,d-1;e c污泥龄(生物固体平均停留时间),d ;Y1+Kdec污泥净产率系数,又称表观产率(Y obs );Q污水流量,m3/d ;BODi ,BODo进、出水中有机物BOD浓度,kgB0D/m3;fP不可生物降解和惰性部分占SSi的百分数；SSi ,SSo进、出水中悬浮固体SS浓度,kgSS/m3。德国排水技术协会(ATV)制订的城市污水设计
3、规范中给出了剩余污泥量的计算表达式1。此式与式(1)本质相同， 只是更加细致，考虑了活性污泥代谢过程中的惰性残余物(约占污泥代谢量的10%左右)及温度修正。综合污泥产率系数Y BOD(以BOD计,包含不可降解及惰性SS沉积项)写作：YBOD=0 6x(1+SSiBODi )-(1-fb )x0 6x0 08xecxFT1+0 0*ecxFT(2)FT=1 702( T-15)(3)式中fb微生物内源呼吸形成的不可降解部分，取值0 1;FT温度修正系数。比较(1) ,(2洒式,可知在ATV标准中动力学参数Y,Kd分别取值0. 6和0. 08 d-1,进水中不可降解及惰性悬浮固 体(fP部分)占总
4、进水SS的60%。由于剩余污泥中挥发性部分所占比例与曝气池中MLVSS与MLSS的比值大体 相当，因此剩余干污泥量也可以表示成下式：AX = YobsQ(BODi-BODo)f(4)式中f=MLVSSMLSS;其他符号意义同前。式(4)与式(1)是一致的，均需确定Y obs。2 Yobs的确定表观产率Yobs=Y1+Kdec具有明确的物理含义，我国室外排水设计规范(GBJ 14-87)第6 . 6. 2条明确规定“在 20C,有机物以BOD计时，污泥产率系数丫其常数为0 . 40. 8。如处理系统无初次沉淀池，丫值必须通过试验确定。” 同款还规定了 Kd 20C的常数值0. 040 . 075
5、 d-1。从中可以看出，丫值变化幅度达100%, Kd的变化幅度达87 5%。 对于不设初沉池的活性污泥系统，常常将已有类似污水处理厂的运行经验，作为设计上的参考。表1是几种典型活性污泥 工艺Y obs(或Y,Kd)取值情况。对于运行中的污水处理厂，可通过长期运行工况参数，如e c,F(污泥负荷,kgBOD/(kgMLVSS. d )求得Yo bs实际值，或回归出适用于该厂的Y,Kd值。Y obs用ec,F表示为:Yobs=iecF(5) 据实际运行参数并利 用式(5)计算得出的北京市方庄污水处理厂(传统活性污泥工艺)和酒仙桥污水处理厂(氧化沟工艺)的污泥净产率系数，见表 2。从表2可见，对于
6、传统活性污泥工艺，文献推荐值与实际测定值非常接近;但对于氧化沟，二者有明显差距,其它不设初沉 池的活性污泥工艺亦存在着类似的问题。事实上,由于各个污水处理厂的运行条件千差万别，必然会造成Y obs(或Y, Kd )不完全相同，有时差别还很大。3 fP和f的取值由式(1)可知,为正确估计和计算活性污泥工艺中的剩余污泥量，合理确定不可降解及惰性部分占总进水SS的比例是 关键。大量的实践表明,进入曝气池的悬浮颗粒物质除部分有机物质发生水解而液化外，仍有40%60%将以剩余污泥的 形式排出系统8。对一般城市污水而言，由这部分物质所引起的剩余污泥量在排出的总剩余污泥量中占相当的比例J,是不 能忽略的。进
7、水SS中不可降解及惰性(无机)部分所占的比例,在德国ATV标准中取0. 6。根据我国污水处理厂的经验，此值 略高,因此我国大部分设计中取值05。根据酒仙桥厂运行参数计算得的fP值为0 42(见表3)。若系统存在初沉池，经过 初次沉淀后的出水,fP值会有所降低，通常为0 3左右(见表4)。曝气池的混合液中，挥发性悬浮固体(MLVSS)与总悬浮固体(MLSS)的比值f,受系统运行条件的影响明显。对 有初沉池的系统，此值通常保持在0 70 8之间;若不设初沉池,f值降低，变化的范围也更大，一般为0. 50 . 8,有时甚至 低至0. 4。一般说来，氧化沟可保持较高的f值,如酒仙桥厂的f值为0. 63
8、oSBR则通常稳定在0. 5左右10。4 Yobs存在较大差异的原因从本质上讲，在一个保持动态稳定的活性污泥系统中，污泥龄e c (通过排泥控制)决定了可能存在的优势菌群;而有机 物的多寡，营养的平衡(在MLVSS一定时，受进水水质影响)则决定了微生物总体的生长水平。f值作为表征活性污泥系 统实际运行状态的参数，既与ec,MLVSS密切关联，又受到进水水质的影响,可以用来解释Y obs的变化。由于前述式(1)与式(4 )是等同的，忽略SSo,BODo (符号意义同前),则有:Y obs + fPSSiBODi=Yob sf,从而可建立起Y obs与fP,SSiBODi以及f之间的关联：Yobs
9、 = fPxSSiBODixf1-f(6)式(6)中，fP与SSiBODi体现了进水水质差异对污泥产率的影响，有无初沉池是关键因素,f则与运行工况紧 密联系。根据表4所列城市污水的代表性fP和SSiBODi值,通过式(6)绘制Y obsf的关系曲线，见图1。从图1可以看出，对无初沉池的活性污泥系统,f的微小变化,会带来Y obs的较大改变，特别是当f0 6时。排泥是 污水处理厂的关键操作，因对污泥排放量的控制不同,加之进水水质的变化，使得f值可能在0 40 7甚至更大的范围内变 动,相应的污泥产率系数Y obs可能低至0 . 3,也可能超过1 . 0,可见排泥过程对污泥产率的影响极大。对同一污
10、水处理厂，其运行条件是复杂多变的，而设计只是满足了某种特定状况，必然造成实际污泥产率与设计存在较 大差距;对不同污水处理厂，即使它们的工艺设计完全相同，由于实际运行控制参数及来水水质不同，因此Y obs也会有 不同。就一般城市污水而言，进水SS与BOD浓度大致相同，若不设初沉池，通常要求f值控制在0 6以下(f 0 6以后Y obs变化显著，不利系统运行)，此时Y obs介于0 30 6之间，这也是大多数污水处理厂污泥产率系数的设计取值范 围。5结语(1) 在活性污泥工艺设计中，正确估算剩余污泥量非常重要，为此需解决两方面的问题:一是确定污泥产率系数Yob s ;另一是确定进水SS中不可降解及惰性悬浮固体的比例。(2) 对传统活性污泥法，可根据已有规范及资料给定的Y,Kd值，计算Y obs ;对不设初沉池的活性污泥变型工艺,Y obs会随MLVSS/MLSS比值显著变化，变化范围为0 31 0。可见，根据来水水质情况，通过调整排泥，可明显影响 污泥产率。(3) 若城市污水处理厂不设初沉池，在设计时,Y obs取值介于0 30 6之间，且需控制MLVSS/MLSS比值在06以下。(4) 对于城市污水，原水SS中不可降解及惰性悬浮固体的比例，在设计中可取50%,经初沉池后，通常降至30%左右。
