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1、页眉内容304 不锈钢的腐蚀应力腐蚀应力腐蚀是指零件在拉应力和特定的化学介质联合作用下所产生的低应力脆性断裂现象。应力腐蚀由残余或外加应力导致的应变和腐蚀联合作用产生的材料破坏过程。应力腐蚀导致材料的断裂称为应力腐蚀断裂。它的发生一般有以下四个特征：一、一般存在拉应力，但实验发现压应力有时也会产生应力腐蚀。二、对于裂纹扩展速率，应力腐蚀存在临界KISCC ，即临界应力强度因子要大于KISCC ，裂纹才会扩展。三、一般应力腐蚀都属于脆性断裂。四、应力腐蚀的裂纹扩展速率一般为10- 610-3 mm/min ，而且存在孕育期，扩展区和瞬段区三部分应力腐蚀机理的机理一般认为有阳极溶解和氢致开裂晶间腐
2、蚀说明 :局部腐蚀的一种。沿着金属晶粒间的分界面向内部扩展的腐蚀。主要由于晶粒表面和内部间化学成分的差异以及晶界杂质或内应力的存在。晶间腐蚀破坏晶粒间的结合，大大降低金属的机械强度。而且金属表面往往仍是完好的，但不能经受敲击，所以是一种很危险的腐蚀。通常出现于黄铜、硬铝和一些含铬的合金钢中。不锈钢焊缝的晶间腐蚀是化学工厂的一个重大问题。晶间腐蚀是沿着或紧靠金属的晶界发生腐蚀。腐蚀发生后金属和合金的表面仍保持一定的金属光泽，看不出被破坏的迹象，但晶粒间结合力显著减弱，力学性能恶化。不锈钢、镍基合金、铝合金等材料都较易发生晶间腐蚀。不锈钢的晶间腐蚀:不锈钢在腐蚀介质作用下，在晶粒之间产生的一种腐蚀
3、现象称为晶间腐蚀。产生晶间腐蚀的不锈钢，当受到应力作用时，即会沿晶界断裂、强度几乎完全消失，这是不锈钢的一种最危险的破坏形式。晶间腐蚀可以分别产生在焊接接头的热影响区、焊缝或熔合线上，在熔合线上产生的晶间腐蚀又称刀状腐蚀。不锈钢具有耐腐蚀能力的必要条件是铬的质量分数必须大于12%。当温度升高时，碳在不锈钢晶粒内部的扩散速度大于铬的扩散速度。因为室温时碳在奥氏体中的熔解度很小，约为0.02%0.03%，而一般奥氏体不锈钢中的含碳量均超过此值，故多余的碳就不断地向奥氏体晶粒边界扩散，并和铬化合， 在晶间形成碳化铬的化合物，如（ CrFe） 23C8 等。但是由于铬的扩散速度较小，来不及向晶界扩散，
4、所以在晶间所形成的碳化铬所需的铬主要不是来自奥氏体晶粒内部，而是来自晶界附近， 结果就使晶界附近的含铬量大为减少，当晶界的铬的质量分数低到小于 12%时，就形成所谓的“贫铬区” ，在腐蚀介质作用下，贫铬区就会失去耐腐蚀能力，而产生晶间腐蚀。不锈钢的晶间腐蚀含碳量超过 0.03%的不稳定的奥氏体型不锈钢（不含钛或铌的牌号） ，如果热处理不当则在某些环境中易产生晶间腐蚀。这些钢在 425-815之间加热时，或者缓慢冷却通过这个温度区间时，都会产生晶间腐蚀。这样的热处理造成碳化物在晶界沉淀（敏化作用） ，并且造成最邻近的区域铬贫化使得这些区域对腐蚀敏感。敏化作用页眉内容也可出现在焊接时，在焊接热影响
5、区造成其后的局部腐蚀。最通用的检查不锈钢敏感性的方法是65%硝酸腐蚀试验方法。试验时将钢试样放入沸腾的65%硝酸溶液中连续48h为一个周期，共5 个周期，每个周期测定重量损失。一般规定，5 个试验周期的平均腐蚀率应不大于0.05mm/月。奥氏体型不锈钢焊接结构的晶间腐蚀可用如下方法预防：使用低碳牌号00Cr19Ni10 或 00Cr17Ni14Mo2 ，或稳定的牌号0Cr18Ni11Ti 或 0Cr18Ni11Nb. 使用这些牌号不锈钢可防止焊接时碳化物沉淀出造成有害影响的数量。如果面品结构件小，能够在炉中进行热处理，则可在1040-1150进行热处理以溶解碳化铬，并且在425-815区间快速
6、冷却以防止瑞沉淀。焊接铁素体不锈钢在某些介质中也可能出现晶间腐蚀。这是当钢从925以上快速冷却时，碳化物或氧化物沉淀，金属晶格应变造成的，焊接后进行消除应力热处理可消除应力并恢复耐腐蚀性能。在 1Cr17 不锈钢中加入超过 8 倍碳含量的钛，通常可减少焊接钢结构在一些介质中的晶间腐蚀。然而加入钛在浓硝酸中不是有效的。奥氏体型不锈钢的细分美国钢铁学会是用三位数字来标示各种标准级的可锻不锈钢的。其中：奥氏体型不锈钢用200 系列 (无镍或低镍的铬锰氮不锈钢)和 300 系列 (镍铬不锈钢 )的数字标示，铁素体和马氏体型不锈钢用400 系列的数字表示。在所有的钢种里不锈钢的种类和牌号较多，大概有上百
7、个牌号，标准化和非标准化共有200 个。 最常用的是如下品种 := 常用不锈钢材料对照表 =日本美国英国德国法国中国SUS304304304S15X5CrNi189Z6CN18.090Cr18Ni9SUS304L304L304S12X2CrNi189Z2CN18.0900Cr18Ni10SUS316316316S16X5CrNiMo1810Z6CND17.120Cr18Ni12Mo2TiSUS316L316L316S12X2CrNiMo1810Z2CND17.1200Cr17Ni14Mo2SUS317317317S16 -0Cr18Ni12Mo3TiSUS317L317L317S12X2CrN
8、iMo1816Z2CND19.1500Cr17Ni14Mo3SUS321321321S12X10CrNi189Z6CNT18.100Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的焊条选用要点:不锈钢主要用于耐腐蚀 ,但也用作耐热钢和低温钢。 因此 ,在焊接不锈钢时 ,焊条的性能必须与不锈钢的用途相符。不锈钢焊条必须根据母材和工作条件 (包括工作温度和接触介质等 )来选用。1、一般来说 ,焊条的选用可参照母材的材质 ,选用与母材成分相同或相近的焊条。 如:A102 对应 0Cr19Ni9;A137 对应 1Cr18Ni9Ti 。2、由于碳含量对不锈钢的抗腐蚀性能有很大的影响 ,因此 ,一般选用熔敷金属含碳量不
9、高于母材的不锈钢焊条。如 316L 必须选用 A022 焊条。3、奥氏体不锈钢的焊缝金属应保证力学性能。可通过焊接工艺评定进行验证。4、对于在高温工作的耐热不锈钢(奥氏体耐热钢 ),所选用的焊条主要应能满足焊缝金属的抗热裂性能和焊接接头的高温性能。页眉内容(1)对 Cr/Ni 1 的奥氏体耐热钢,如 1Cr18Ni9Ti等 ,一般均采用奥氏体-铁素体不锈钢焊条,以焊缝金属中含2-5%铁素体为宜。铁素体含量过低时,焊缝金属抗裂性差;若过高 ,则在高温长期使用或热处理时易形成脆化相,造成裂纹。如A002 、A102 、A137 。在某些特殊的应用场合,可能要求采用全奥氏体的焊缝金属时,可采用比如A
10、402 、A407焊条等。(2)对Cr/Ni1的稳定型奥氏体耐热钢,如Cr16Ni25Mo6等 ,一般应在保证焊缝金属具有与母材化学成分大致相近的同时,增加焊缝金属中Mo 、W 、Mn等元素的含量,使得在保证焊缝金属热强性的同时,提高焊缝的抗裂性。如采用A502 、 A507。5、对于在各种腐蚀介质中工作的耐蚀不锈钢,则应按介质和工作温度来选择焊条,并保证其耐腐蚀性能(做焊接接头的腐蚀性能试验)。(1)对于工作温度在300以上、 有较强腐蚀性的介质,须采用含有 Ti 或 Nb 稳定化元素或超低碳不锈钢焊条。如 A137 或 A002 等。(2)对于含有稀硫酸或盐酸的介质,常选用含Mo或含Mo和
11、Cu的不锈钢焊条如:A032 、A052等。(3)工作 ,腐蚀性弱或仅为避免锈蚀污染的设备,方可采用不含Ti或Nb的不锈钢焊条。为保证焊缝金属的耐应力腐蚀能力,采用超合金化的焊材,即焊缝金属中的耐蚀合金元素(Cr 、Mo 、Ni等)含量高于母材。如采用00Cr18Ni12Mo2类型的焊接材料(如A022) 焊接00Cr19Ni10焊件。6、对于在低温条件下工作的奥氏体不锈钢,应保证焊接接头在使用温度的低温冲击韧性,故采用纯奥氏体焊条。如A402 、A407 。7、也可选用镍基合金焊条。如采用Mo达 9%的镍基焊材焊接Mo6型超级奥氏体不锈钢。8、焊条药皮类型的选择:(1)由于双相奥氏体钢焊缝金
12、属本身含有一定量的铁素体,具有良好的塑性和韧性行比较 ,碱性药皮与钛钙型药皮焊条的差别不像碳钢焊条那样显著。因此在实际应用中较多 ,大都采用药皮类型代号为17 或 16 的焊条 (如 A102A 、 A102 、A132 等)。,从焊缝金属抗裂性角度进,从焊接工艺性能方面着眼(2)只有在结构刚性很大或焊缝金属抗裂性较差(如某些马氏体铬不锈钢、纯奥氏体组织的铬镍不锈钢等)时 ,才 考虑选用药皮代号为15 的碱性药皮不锈钢焊条(如 A107 、A407 等)。综 上 所 述 ,奥氏体不锈钢的焊接是有其独特特点的,奥氏体不锈钢的焊接时焊条选用尤其值得注意,只有这样才能达到针对不同材料实施不同的焊接方法和不同材料的焊条,不锈钢焊条必须根据母材和工作条件(包括工作温度和接触介质等)来选用。这样才有可能能达到所预期的焊接质量.不锈钢的物理性能不锈钢的物理性能不锈钢和碳钢的物理性能数据对比，碳钢的密度略高于铁素体和马氏体型不锈钢，而略低于奥氏体型不锈钢；电阻率按碳钢、铁素体型、马氏体型和奥氏体型不锈钢排序递增；线膨胀系数大小的排序也类似，奥氏体型不锈钢最高而碳钢最小；碳钢、铁素体型和马氏体型不锈钢有磁性，奥氏体型不锈钢无磁性，但其冷加工硬化生成马氏体相变时将会产生磁性，可用热
