化工仪表事故案例1

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1、案例 2 11. 17 ，急冷油窜入烧焦线外泄事故事故经过 :1997 年 11 月 17 日 11 时 35 分，某装置按计划停车。 11 时 35 分， 2# 裂解炉 (BA102) 由汽油分馏塔 ( DA101 ) 塔切出后，不久即发现 DA101 塔釜液位下降，室内人员联系补调质油。 11 时 55 分，室外操作人员发 现 BA102 的清焦罐上有急冷油飘出，立即采取紧急措施。将 BA102 稀释 蒸汽由放空状态切入 DA101 塔内，但此时已有少量急冷油飘落在 BA102 废热锅炉 (TLE) 上，由于 TLE 温度较高，引起急冷油的燃烧，立即通 知消防人员紧急处理，将火扑灭。在这段

2、时间内虽然及时补入调质油， 但 DA101 塔釜液位仍由 50% 降至 6% 。事故类别 : 生产事故。原因分析 : 从清焦罐冒出的急冷油来源可以有两个，一是从裂解气管线倒窜， 即急冷油从裂解气切换阀 (XV-102-51) 的塔侧返回至炉侧，由于当时 各裂解炉均已退料，且 XV-102-51 的阀体内是正压，即使反窜也应是窜 裂解气，因此这种可能性极小，予以排除。另一来源是从急冷油电动阀 (XV-102-30) 线上流出至急冷器，这条线上有一个电动阀 (XV-102-30 ), 一个手阀、两个并行的急冷器出口温度调节阀(TC102-1, TC102-2)。查操作记录， TC102-1, TC

3、102-2 于 11 时 32 分关闭，但调节阀内 漏可能性非常大 ;XV-102-30 控制室内的信号显示此阀在切炉开始即被 关闭，但跑油后现场检查发现 XV-102-30 仍有 20% 的开度，该电动阀本 身存在问题。操作规程明确规定电动阀关闭后，仍要将手阀关闭。如果手阀关闭， 不可能出现如此大的急冷油泄漏。因此，操作人员未按操作规程进行操 作是发生事故的主要原因。此外，室内操作人员不细心，判断事故能力 差。根据当时生产状况 :DA101 塔釜液位下降迅速 ;BA102 急冷器出口 温度偏低(正常应350 C左右，但当时低于 2000C )，应该能判断出有异 常情况发生，如及时正确处理，可

4、以将此次事故降低到最低限度。 整改措施 :1 、操作人员一定要严格执行操作规程，精心操作。2 、加强对设备、仪表的维护，及时发现并排除设备、仪表故障。案例 35. 12 ，锅炉给水调节阀故障致全装置停车事故事故经过 :2001 年 5 月 12 日 20 时 11 分，某装置室内操作人员发现 BA-106 炉汽包液位高报 (LICA10601PV=73. 1% ) ，当时液面调节间处于自动调节 状态。 20 时 14 分，汽包液面高高报 (LICA10601PV=80. 2% ) ，当班人员 立即现场确认汽包液面，同时室内发现锅炉给水流量达到 32455. 3KG/H, 仪表状态开路。 20

5、时 16 分，汽包液面 105. 90/ ，现场发现汽包玻璃板 液面 100% ，锅炉给水进料调节阀现场全开。在当班人员现场关闭该阀 下游阀的过程中， BA-106 出 h 高压蒸汽温度下降。 20 时 28 分，室内人 员发现丙烯压缩机 (GB-501) 和裂解气压缩机 (GB-201) 的驱动透平 (GT-501 /GT-201) 轴位移上升。 20 时 31 分， GT-201 轴位移联锁停车。20 时 32 分， GT-501 轴位移联锁停车。 GB-501 停车后，乙烯压缩机 (GB-601) 及分离系统相继停车。 21 时 40 分，新、老区裂解炉全部停 止进料。事故类别 : 生产

6、事故。原因分析 :BA-106 炉锅炉给水调节阀 FCV-106-26 阀门信号线发生故障，引 起汽包液面满， SS 蒸汽带水，导致总管 SS 温度降低，致使 GT-501 /GT-201 轴位移高联锁停车。整改措施 :1、加强联锁管理，投用新裂解炉全部联锁。2、加强职工培训，提高职工应急应变处理能力。案例 4 “1.12 ”汽包液面仪表指示偏差引发对流段锅炉给水管爆裂 事故 事故经过：1989 年 1 月 12 日，某装置 6 裂解炉处于正常操作状态， 15 时， 对流段锅炉给水管爆裂，紧急停炉。事故类别：生产事故。 原因分析： 该炉超高压蒸汽汽包的锅炉给水液面小于仪表指示液面，同时液面 调

7、节伐的实际开度小于仪表指示开度，当阀门按自动要求关小到一定程 度时，给水实际已被切断，对流段炉管过热。而当阀门增加开度时，锅 炉给水直接进入已经过热的给水管而发生冷淬，导致给水管爆裂。整改措施 :1、锅炉给水阀门检修回装前，工艺、仪表双方应确认供水调节阀 的最小流量限位，以避免炉管断水事故的发生 ;2、超高压蒸汽汽包液面应以现场玻璃板指示为准，操作工应加强 巡检，及时发现问题和解决问题。案例 7 “4.8 ”操作不当引发裂解炉燃料气压力高联锁事故 事故经过：1997 年 4 月 8 日 9 时 55 分，某装置仪表人员在检修燃料气分子量 表( 70AI002A/B/C )时，将三块表同时摘除，

8、造成 70AI002A/B/C 及 70AI002D (A、B 、C 平均值)同时回零，触发裂解炉底部燃料气压力高 高联锁( 10PSHH113 )，导致正处于高级控制的 3 台裂解炉( F1001/3/5 ) 全部停车。事故类别 : 生产事故。原因分析 :仪表同时摘除 70AI002A/B/C ，造成热值计算失控，裂解炉燃烧处 于高级控制状态下，燃料气阀迅速打开，触发压力高高联锁。整改措施 :1、仪表检修时需与工艺沟通，检修此类表时，可根据经验，对 70A 工 002D 锁定一个参考值，参与 DCS 内部计算。另外，在维护 70A 工 002A/B/C 时，须逐个进行。2、工艺人员再遇类似情

9、况，应立即摘除燃烧高级控制，用底部及 侧壁燃料气控制器 (lOPC108/lOPC105) 自动控制燃烧量。案例 16事故1. 30 ”急冷水沉降槽界面指示失灵致稀释蒸汽系统带油事故经过 :2002 年 1 月 30 日，某装置老区开车过程中发现工艺水 (PW )、稀 释蒸汽 (DS) 系统中严重带油， DS 系统压力 (PICA-150) 无法控制， 在 0. 3-0. 8Mpa 之间大幅波动，稀释蒸汽发生器 EA-123 壳程和汽包排污 阀(FV-157)排出大量汽油，稀释蒸汽包 (FA-115 )安全阀两次起跳。事故类别 : 生产事故。原因分析 :经分析检查，发现急冷水沉降槽 FA-12

10、0 界面指示 L 工一 141 失灵，水 液位指示偏高 50% 至 60% ，造成工艺水进料泵 GA-109 吸入汽油， DS 系 统无法操作。整改措施： 在装置开车及平时操作中，要定期检查油水界面表，发现偏差要及 时通知仪表来校正，保证指示正确。案例 332. 18 ”粗氢中乙烯含量超标导致甲烷化反应器飞温事故事故经过 :1991 年 2 月 18 日 6: 00 左右，某装置内操发现脱甲烷塔进料分离 罐(FA-304)液位高，就注意了 DC-301床层温度变化大，再看 FA-304 液位时，高达 80 ，此时外操到现场处理，大约 15 分钟后， FA-304 满罐，即手动按 PB停DC-3

11、01 ，但此时DC-301 床层温度已达 370 C。 事故类别：生产事故。原因分析：因液位( LV-311 )自动调节失灵，现场卡死无法动作，内操发现后 处理不及时，造成 FA-304 满罐，致使氢气甲烷分离罐( FA-308 )满， 使粗氢中乙烯含量超标，进入 DC-301 发生剧烈放热反应，引起床层飞 温。整改措施：1 、以卡片形式贴在仪表盘上，让每位操作工都知道 LV-311 卡死后 的处理步骤，以便得到及时处理；2 、内操换岗需进行上岗考核，合格后方能上岗；对操作工进行培 训提高操作水平；3 、仪表工应对仪表进行定期检查。案例 43 “4.3 ” C2 加氢反应器停进料后未完全切断

12、H2 致飞温事故 事故经过：1990 年 4 月 3 日，某装置 C2 加氢反应器( DC-401 )由 B 切至 A 台时，由于 A 台内残留有水，导致物料出反应器后冻堵，为解冻， 停 DA-401 的回流，提高 DA401 的塔釜加热量，使 DA401 底大量物料 从塔顶进入后系统，致使 DA404 塔无进料（ FRCA454 无量），使 DC-402B 处于临时停车状态，室内关 FFRC-456,457 。室内切断 Hz ，当 DC-401A 解冻以后， DC-402B 开始进料，发生飞温。事故类别 : 生产事故。原因分析 :DC402B 中存有大量的 H2 ，当 DC-402 停止进料

13、后，没有按操作 法切断去 DC 一 402 系统的 Hz 根部伐，仅室内关闭了 H: 的两个流量 调节伐，致使 Hz 从 FA-409 的充压管线以及两个流量调节伐泄漏至 DC-402B 之中，当 DC-402B 开始进料时， Hz 浓度较高，从而发生飞 温事故。整改措施 :反应器停车后，无论时间长短，均应按照操作规程，切断 Hz 的 总根部伐，仪表调节伐门是不能代替切断伐门的。案例 50 2. 6 ，急冷油外泄引发急冷器着火事故事故经过 :1992 年 2 月 6 日，某装置 BA-107 炉急冷器突然起火，烧毁部分仪 表电缆，操作工在切 32 、14 “阀时，大量急冷油从烧焦罐中喷出， 险

14、些酿成恶性事故。事故类别 : 火灾爆炸事故。原因分析 :BA-107 炉急冷器调节阀由于焦粉冲刷造成磨损，出现裂纹，致使 阀内的急冷油外泄，遇炉子明火燃烧。操作工处理时，由于火势较大， 没能关闭现场两道急冷油闸阀，只从室内关闭急冷油调节阀，由于此时 急冷油调节阀控制电缆被烧毁，室内无法控制，该阀（气关 ）实际上处于全开位置。而操作工经验不足，误以为该阀关闭，物料已经切断，在 进行 32, 14 ”阀切换时，大量的急冷油从烧焦罐中喷出。整改措施 :1、停炉后，对调节阀阀体进行检查，避免因阀门磨损出现裂纹， 导致急冷油泄漏 ;2、在急冷油总管上较安全的部位再加一道闸阀，一旦发生类似情 况，可紧急处

15、理。案例 53 “9.1 ”联锁管理不严导致炉膛爆燃事故事故经过：1988 年 9 月 1 日 10 时 13 分，某装置 BA-109 炉送风机（底部、侧 壁烧嘴空气输送设备）在正常运行中突然停车。操作工重新启动送风机 后，炉膛内发生爆燃，部份炉墙被炸塌。半月后修复投用。 事故类别：火灾爆炸事故。原因分析： 送风机停运停炉联锁 MAK 109 1 未投用，当送风机突然停车时， 联锁未动作，因而未切断燃料供给。而送风机停运后，燃料气进炉未断， 造成燃料燃烧不完全。短时间内启动送风机，由于炉膛内高温，燃料气 及大量新鲜空气的进入造成了这次爆燃。整改措施 : 加强联锁管理，无特殊情况，联锁必须全部

16、投用。案例 70 9. 4 ”甲醇厂丙烯压缩机跳车事件（一）事件经过2013 年 9 月 4 日 4 时 9 分 35 秒，甲醇厂二套管网 2. SMPa 压力由 2. 7MPa 缓慢下降， PV-8303 自动打开。 4 时 10 分 20 秒， PV-8303 开至 80% ，管网压力下降至 2. 34MPa , 操作人员发现后将调节阀 PV8303 由“自 动”切至“手动”操作并逐渐开大至 95%0 4 时 11 分 25 秒，管网压力 下降至 1. 64MPa ，丙烯压缩机因蒸汽压力低喘振。 4时11 分45 秒，管 网压力突然上涨至 3.12MPa, PV-8303A 自动打开泄压，同时操作工将 PV-8303 由 95% 关至 60%0