59 . 一球形石英颗粒，在空气中按斯托克斯定律沉降，若空气温度 由20c升至50C,则其沉降速度将 下降60 .降尘室的生产能力只与降尘室的 和 有关，而与 无关长度；宽度；高度61.03007过滤介质阻力忽略不计，滤饼不可压缩，则恒速过滤过程 中滤液体积由V i增多至V 2 = 2 V i时则操作压差由△ P i增大至△P 2 =o2 △ P 162. 0308已知q为单位过滤面积所得滤液体积V/S , q e为Ve/S, Ve为过滤介质的当量滤液体积（滤液体积为V e时所形成的滤饼 层的阻力等于过滤介质的阻力），在恒压过滤时，测得△ P/A q = 3740 q +200 则过滤常数 K=, q e = o0. 0 0 0 5 3 5; 0. 0 5 3 563.03013 一个过滤操作周期中，“过滤时间越长 生产能力越大”的 看法是, “过滤时间越短，生产能力越大”的看法是—过滤时间有一个 值， 此时过滤机生产能力为—O不正确的；不正确的；最适宜；最大64,03014过滤机操作循环中，如辅助时间pd越长则最宜的过滤时间将越长65. 03015 对不可压缩性滤饼dV/d p正比于AP的 方，对可压缩滤饼dV/d p正比于AP的 方。
1; 1—S66.03016 对恒压过滤，介质阻力可以忽略时，过滤量增大一倍，则 过滤速率为原来的二分之一67, 03017对恒压过滤，当过滤面积S增大一倍时，如滤饼不可压缩，则过滤速率增大为原来的 倍， 如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的 倍四；四68, 03018回转真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为,,和 四个区域过滤区；洗涤与脱水区；吹松区；卸渣区69,03025按0 s =A p/A定义的球形度（此处下标p代表球形粒子），最大值为 d s越小则颗粒形状与球形相差越1 ;大70,03028在过滤的大部分时间中，起到了主要过滤介质的作用滤饼71,03053选择（或设计）旋风分离器时要依据 和含尘气体流量；要求的分离效率；允许的压强降72,03056 计算颗粒沉降速度 U 的斯托克斯式 , 此 式适 用 于 的情况Ut =d2 （ p s — p ） g/ （ 1 8 p）;层流区（或 10- 4
d50——该直径的颗粒有50%被分离下来，50%被气流带走79. 03195.试说明离心沉降速度与重力沉降速度各有什么特点？(1 ) 力沉降速度物系一定，U t只与流动状态有关，表现在(上Ut = ((4d(；s-；)g)/(3 ；) r 2)(2 ) 离心沉降速度物系一定，U 不仅与流动状态有关，而且与旋转角速度3及颗粒 的位置r有关，当⑴一定时，颗粒沿半径移动过程中，Ut逐渐增大 80.04001.在两流体的间壁换热过程中，计算式 Q=KA z\t中A表示 为 A泛指传热面；与K相对应81,04004总传热系数 K的单位，工程单位制为, SI制为 o kCal/h Cm2 , W/ Cm283.04007凡稳定的筒壁传热，热通量为常数 X84. 04008在稳态传热中，凡热阻大处其温差也大 V85. 04009滴状冷凝的传热系数大于膜状冷凝传热系数86.04010在冷凝传热过程中，壁面与蒸汽的温差增大，则冷凝传热膜系数亦增大说法是否妥当？如不妥，予以更正或补充当液膜呈滞流流动时At上升；%下降87. 04011沸腾传热时，壁面与沸腾流体的温差愈大，则 0c愈大说法是否妥当？如不妥，予以更正或补充。
在泡核沸腾区At上升；%上升88.04013 导热系数和对流传热系数都是物质的一种物理性质说法是否妥当？如不妥当，予以更正或补充 导热系数是物质的物性，而传热膜系数既与物性有关，也与流动状况 有关89.04014水与苯液进行换热，水由 20c升至35C,苯由80c降至 40C若苯为最小值流体，此换热器的传热效率£=, 热容流量比CR=66.7%; 037590.04017在两流体的间壁换热过程中，计算式Q= % AAt中At表示为 O△ t-tw -tm 或 T m Tw91. 04018在套管换热器中，用117 c的饱和水蒸汽在环隙间冷凝以 加热管内湍流流动(R e > 1 0 4 )的水溶液(p m = 1 0 5 0 k g /m3 , Cp =4 . 1 k J/k gC)当溶流流量为 0.637m3 /h 时， 可从20c力口热至102C,而当流量增加到1.2m3 /h时，只能从2 0C 加热至9 7 C ,试求换热器传热面积A和流量为1.2 m3 /h时的传热系数Ko值计算时可忽略管壁热阻，污垢热阻，并可当平壁处理，两种情况 下，蒸汽冷凝系数％均可取8kw/(m 2-C)。
在原流量下： Q1 =(0.637X 1050/3600)X 4.1 X (102—20) =62.46kWAtm 1 = ((117—20) — ( 117—102)) /In ((117-20)/(117-102)) = 82/1.861= 43.9 CK〔A = Q1 / Atm 1 =62.46/ 43.9= 1.423增加流量后： Q2 =1.2X1050/3600X 4.1 x (97— 20) = 110.5 kW△ tm 2 =((117- 20) — (117— 97)) / In((117-20)/(117-97))= 48.77 C K2 A = 110.5/ 48.77= 2.266K1A/ (K2 A) =K1 /K2 =1.423/2.266 ( 1 )1/K1 =1/ % i 1 +1/ % o =1/ % i 1 +0.000125 ( 2 )1 /K2 = 1 / % i 20.000125(4)%i 2 = ( 1.2/0.637) 0. 8 %1 1 =1.66% i 1解上四式得： -i =554 W/(m2K)%i 2 =919 W/(m2K)K 2 =824 W/(m2 K)A= 110.5/ (824X 48.77) =2.75 m292.04019 一列管换热器，列管规格为0 38X 3,管长4m,管数127根,则外表面积S o=,而以内表面积计的传热面S 1 = F1=127X4兀 X 0.038; F2=127X 4 兀 X 0.03293.04020两流体的间壁换热过程中 Q= m Cpz\t计算式中，At表Ti可2 或 t2-t194.04025 单层园筒壁热阻的表达式为,用SI制表示的单位是 b/X Am； K/W95.04026 园形管内强制对流传热时的雷诺准数式是di Ui p / w96. 04028平壁稳定传热过程，通过三层厚度相同的不同材料，每层 间温度变化如图所示，试判断入1、入2、入3的大小顺序 以及每层热阻的大小顺序 。
入 1 >入2 >入3； "/ 入 1 b2> b3 ;导热系数入1 <入2V入3在稳定传热过程中，各层的热阻R1 R2 R3 ；各层导热速率 Q1 Q2 Q3R1 >R?>R3； Q1 =Q2 =Q3100.04037 多层壁稳定传热，凡导热系数 入大的一层，温差也大x101. 04161强制对流（无相变）流体的对流传热系数关联式来自A）理论方法 B）因次分析法 C）数学模型法 D）因次分析和实验相结合的方法D102.04162钢的导热系数为 A)45W/m C B)0.6W/m C A103.04163.不锈钢的导热系数为 A)0.026W/m C B)15W/m C B 104. 04168 下列对流传热系数： >A)水的流速为1.2m/s时的小； B)水的流速为2.5m/s时 的％ 2 % 2 > % 1 105.04185 有一套管换热器，长1 0m,管间用饱和蒸汽作加热剂， 一定流量下且作湍流流动的空气由内管流过，温度可升至指定温度。
现将空气流量增加一倍，并近似认为加热面壁温不变，要使空气出口 温度仍保持原指定温度，则套管换热器的长度应为原来的 A 2 倍 B 1.74 倍 C 1.15 倍 D 1.14 倍 C% / / % = ( u / /u) 0. 8 = 2 0. 8 = 1. 74ms,( t2 — J)/ (ms( t 2 — t 1 )) = J A'Atm / (3 A △ t m )=% T / ( % l)l//l=mm//ms / (%/ / %) = 2/ (2 0. 8 ) =1. 1106. 04187一定流量的液体在一 0 2 5X2. 5 mm的直管内作湍流流动，其对流传热系数％i=1000w/m 2 C如流量与物性都不变，改用一 0 19X2 mm的直管，则其 ％值将变为w / m 2 CA 1259 B 1496 C 1585 D 1678D一、填空题1.在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走管 — 易结垢的流体走管 _；高压流体走管 ；有腐蚀性流体走管2,填料塔中填料分为两类，一类为 填料，另一类为 填料拉西环是典型的 填料3.4 .吸收过程用气相组成表示的推动力 ，用液相组成表示的 推动力。
5 .降尘室的生产能力只与降尘室的 —和 有关，而与 无关二.选择题1 .2 .混合气体中被液相吸收的组分称为（ ）A、吸收剂 B、吸收质 C、吸收液 D、溶剂3 .列管式换热器中用水使 48c无腐蚀性的饱和蒸汽冷凝，则该饱和蒸汽应走（ ）A管程B、壳程4 .套管冷凝器的内管走空气，管间走饱和水蒸汽，如果蒸汽压力一定，空气进口温度一定，当空气流量增加时：传热系数K应（ ）A 增大 B 减小 C 基本不变5 .翅片管换热器的翅片应安装在（ ） A %小的一侧 B %大的一侧 C 管内 D管外得分评分人。