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1、塔底柴油蒸汽发生器管束裂纹分析及防范措施1 .E-204 简介：1.1. E-204简介E-204 是柴油加氢装置塔底柴油蒸汽发生器，属于 U 形管式换热器。壳程串 联蒸汽发汽包（D-501）,介质为除氧水与蒸汽；管程介质为240c左右精制柴油。1.2. 损坏经过E-204于2011年11月投用，2012年6月发生内漏。更换新管束运行至 2013 年 1 月 17 日，再次泄漏。2 .检修情况2.1. 检修概述2012 年检修，打开后在二、三、四管程的管板孔桥、管板与换热管焊肉、胀接处均发现肉眼可见的裂纹，对管板进行了着色渗透探伤，在一管程发现大量细微裂纹，达到报废标准，于是更换新管束运行。运
2、行至 2013 年 1 月 17 日 再次泄漏，打开后情况与2012 年情况相似。四管程有一处较大的砂眼。2.2. 宏观检验E-204管板表面和管子内部无明显腐蚀减薄痕迹，管板与管子的焊缝处既有 径向裂纹，又有周向裂纹，将管子刨开检查，未见胀接痕迹。从宏观检验可以看出，径向裂纹是热疲劳形成的，周向裂纹是焊接和应力 共同作用的结果。2.3. 金相检验从已报废管板上取样，经打磨、抛光及浸蚀后进行金相检验，其中管板上选取点 1 处的金相组织为：铁素体+珠光体，有严重偏析现象，管子上选取点2处的金相组织为：铁素体+珠光体，焊缝上选取3 处的金相组织为：先共析铁素体 +珠光体+针状铁素体，是应力过大产生
3、裂纹的原因。从检验可以看出管板金相组织不正常，有严重的偏析现象，周向裂纹是沿晶热裂纹，是由于焊接金属产生偏析和残余应力作用形成的；径向裂纹是穿晶 裂纹，是应力过大和热疲劳共同作用形成的。2.4. 硬度检验E-204管板的硬度值为127-139BHLD管子的硬度为：103-139HBLD经检 测管板与管子的硬度值均正常。2.5. 化学分析E-204的管子材质是10;管板材质为：16MnR。经光谱分析，所测元素化学 成分符合相关要求，管板材质是合格的。3 .原因分析：3.1. 温差应力E-204的壳程入温度为80-100 C ,设计温度为158C ,两个温度最大相差了 78 ，管程入口温度为230
4、-235 ，介质温差较大，造成管板、换热管各部分热变形不一致，产生较高的温差载荷。3.2. 制造原因换热管与管板胀焊时，处于水平放置位置，无法保证换热管与管板间隙均匀，换热管与管板胀焊完成后，会造成局部过度变形，产生冷加工硬化；加之过胀，造成胀接处存在较高残余应力。加之换热器工作时的拉伸应力，为换热 管的应力腐蚀创造了必要条件。3.3. 管束振动壳程介质属汽液混相，两相流体横向流过管束，相变会激起管束振动，管 束的剧烈振动诱使力学性能较差的缺陷处发生疲劳失效。3.4. 结论管束泄露的主要原因3.4.1. 在管板和管子制作过程中未进行胀接或者胀接不到位。3.4.2. 焊接不均匀，焊缝发生了成分偏
5、析。3.4.3. 工艺操作参数波动，引起热疲劳。4 .防范措施：4.1. 运行工况调整4.1.1. 从工艺操作保持平稳运行，避免管束急冷急热，造成管束出现较大的 温差应力。4.2. 改进加工工艺4.2.1. 焊接要求4.2.1.1. 换热器的焊接严格遵守焊接工艺及焊后热处理。4.2.1.2. 所有焊接接头外观检查合格。4.2.2. 胀接要求胀贴完毕后，对于胀度不足者，应进行补胀；对于胀度超过规定范围者； 应更换换热管后重新进行焊接和贴胀。近年来国内新建炼厂的工艺包也大都采用国外的先进设计理念，但对于蒸汽发生器并不仅是靠提高材质等级避免泄漏，优化操作参数、严格控制换热器的制造质量和采用合理的制造工艺也尤为重要。目前我车间正在积极准备改造工艺流程，确保运行参数在设计范围内，同时对新管束的制作工艺也进行了进一步的优化，加强了制造过程的严格监督检验，这些都将为蒸汽发生器的长周期运行奠定坚实的基础。
