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1、 1#楼及人防工程塔吊施工方案一、工程概况Xxxxxxxxxxxx工程，位于xxxxxxx。2、3#楼与1#车库平面布置见下图： 3#楼室外地坪标高为7.5米，基础底标高为4.4米，1#车库室外地坪标高为7.65米，基础底板标高为2.55米，2#、3#楼之间距离为23米，2#楼比3#楼基础埋深深0.2米，1#车库与3#楼之间距离（基坑开挖完成后坑底距离）为6.712.5米，塔吊基础拐角与1#车库距离为2.7米，1#车库比3#楼基础埋深深1.85米。2、3#楼标高剖面见下图二、塔吊布置从经济角度、施工顺序、施工流水段的划分综合考虑，2、3#楼及1#车库南半边只使用一台QTZ63塔吊，1#车库现行
2、施工，2、3#楼随之施工，1#车库结构完成后，2、3#楼进入基础及主体施工阶段。塔吊具体平面布置见下图：三、机械性能概述QTZ63塔式起重机，是泰州市腾达建筑工程机械有限公司按最新国家标准JG/T5037-93塔式起重机分类标准设计的新型塔式起重机。QTZ63塔机为水平起重臂，小车变幅，上回转自升多用途塔机，该机的特色有：1、性能参数及技术指标国内领先，达到国际先进水平，额定起重力矩tm，最大工作幅度55m，最大起重量为6t，最大起重力矩为tm，最大附着起重高度为140m。2、整机外型为国际流行式，非常美观，深受国内外用户的喜爱。3、工作方式多，适用范围广。该机有支脚，外墙附着等工作方式，适用
3、不同的施工对象。固定式的起升高度为40m，附着是在独立式的基础上，采用液压顶升来实现增加或较少标准节，使塔机能随着建筑物高度的变化而升高或降低（超过基本高度加附着）。同时塔机的起重能力不因塔机的升高而降低。附着式的最大起升高度为140米，超过140米在塔机安装前可以协商。4、工作速度高，调速性能好，工作平稳，效率高。起升机构采用带制动器的三速电机和单速减速箱，能实现重载低速，轻载高速，最高速度可达80m/min。5、小车牵引机构牵引小车在水平臂上变幅，是双速电机加摆线针轮减速机，具有良好的安装和就为性能。6、回转机构采用行星减速机，配置液压偶合器，承载能力高，起、制动平稳，工作可靠。7、电器控
4、制系统采用专业电器厂，引进国外先进技术生产的电器元件，故障少，维修简单，工作可靠。8、各种安全装置齐全，具有机械式或机电一体化产品，适应于恶劣的施工环境，能确保塔机工作可靠。9、设计在切实符合国情，确保安全可靠原则的同时，尽可能地吸收国内外成熟可靠的先进技术，来提高增机的技术水平。四、基础承载力计算本工程2、3#楼塔吊根据现场总平面布置图及吊装区域，其地质报告75-78剖面，塔吊位于3#楼东侧，持力层为层砂土，该土层承载力为160kpa，满足塔吊基础图纸要求（150 kpa）。塔吊基础截面为5.55.5m，高度为1.35m，基础埋深2.75m，比3#楼基础深1m，比1#地下车库基础高0.85米
5、。高差部位处理为：砌筑240厚挡土墙，面层处理为50厚C20细石砼，内配4200钢筋网片，砌筑高度为塔吊基础顶标高，细石砼浇筑时与塔吊基础形成一整体，防止雨水进入。五、天然基础计算书工程；属于剪力墙结构;地上12层;地下1层；建筑高度：37m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：15207平方米；总工期：392天；施工单位：南通华新建工集团。（一）、参数信息塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H=55.00m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m， 混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=2.5m， 基础埋深D:=2.70m，自重F1=450.8kN， 基础承台厚度h=1.35m，最大起重荷载F2=60
6、kN， 基础承台宽度Bc=5.50m，钢筋级别:II级钢。（二）塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=510.80kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=25.0BcBcHc+m BcBc(D-h) =1837.69kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.500m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=27.729m3
7、； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=630.00kN.m； e偏心矩，eM / (F + G)0.268 m,故e承台宽度/6=0.917 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(510.800+1837.688)/5.5002+630.000/27.729=100.356kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(510.800+1837.688)/5.5002-630.000/27.729=54.916kPa；有附着的压力设计值 P=(510.800+1837.688)/5.5002=77.636kPa；（三）地基承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基
8、基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取145.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=194.500kPa；实际计算取
9、的地基承载力设计值为:fa=160.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=77.636kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于无附着时的压力设计值Pkmax=100.356kPa，满足要求！（四）基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长
10、度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基
11、本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=2.50+(2.50 +21.35)/2=3.85m； ho - 承台的有效高度，取 ho=1.30m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=100.36KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=100.36(5.50+5.20)(5.50-5.20)/2)/2=80.54kN。 其中5.50为基础宽度，5.20=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.70.951.573850
12、.001300.00=5248388.98N=5248.39kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（五）承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=b即取a1=1.50m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取100.36kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=100.3
13、6(32.50-1.50)/(32.50)=80.28kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1837.69kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.50m； a - 塔身宽度，取a=2.50m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取a=2.50m。 经过计算得MI=1.502(25.50+2.50)(100.36+80.28-21837.69/5.502) +(100.36-80.28)5.50/12=170.40kN.m。2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得
