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1、热处理常用计算公式高斯误差函数（根据菲克第一、第二定律及边界条件导出）注：C在时刻t离表面距离为x处的浓度；C。原始的均一浓度；C,定值的表面浓度二、气体渗碳层深、温度、时间、碳势之相关经验公式1. F.E 哈里斯(F.E.Harris)(1) H =bboe-S2SlfTyt (h为渗碳层深)(2) = 31.677/10- %)(为全渗碳层深)(T=F + 4bo9金兰绝对温度)(3) D = 800Vr/10(3700/,(厂为开尔文绝对温度)2. F.E.Harris公式简化(1) H = 0.457 yt(T =870C )(2) H = 0.533 VF( t =900c )(3)
2、 H = 0.635 /7(t=825C )3. 回归方程(仅适用于900-930C 20Cr渗碳)H = 0.4697 + 0.243r(T 为渗碳时间)4. 真空渗碳经验公式7802.6祈,、at=(1) 加 6700 (1.5T + 492 丿注：力为总渗碳深度（mm）；心为渗碳期时间（h）；,为渗碳总时间（h）； q为技术要求的表面碳浓度；T为工艺（渗 碳）温度（弋）；c。为工件原始碳浓度。扩散期时间为5. 渗碳深度数学模型热加工工艺，1991 （4）金属热处理，1997（4）（1）20CrMn Mo :S = -0.6149 + 0.5773VF +0.5747Cp（2）2QCrMn
3、Ti : S = -0.5248 + 0.5576 VF +0.4218 CpS:渗碳层深度（mm） 4渗碳时间（h） Cp：渗碳碳势（）6. 几种渗碳钢渗层深度与渗碳时间对照表（1） 20Cr.20CrMnTi渗层深度与渗碳时间对照表渗碳层深度5 （mm）强渗时间（h）扩渗时间（11）0.61.0 (0.8)2.01.00.81.2 (1.0)2.51.51.01.4 (1.2)3.02.01.21.6 (1.4)3.82.5注： A180 200D/min打开排气孔B160 180D/min关小排气孔C105 115D/min调节排气孔i5p（r钢渗层深度与渗碳时间对照表渗碳层深度5 （m
4、m）强渗时间（h）扩渗时间（h）0.60.9 (0.8)3.00.5 1.00.81.2 (1.0)4.01.01.01.4 (1.2)5.01.01.21.6 (1.4)6.01.57.典型滴注式（控制渗剂滴量）气体渗碳工艺排号93010C降温880 C均温强渗扩散甲醇甲醇煤油甲醇甲醇(A)(B)(C)(D)(E) t/hD120 130D/minE120 13 OD/inin三、反映淬透性的碳当量(Cep)计算Cep = C + %5朋 + % O +Cu + %尸四、因态金属熔点的估算七熔= 1535-65C-30P-25S 20(77 - 8Sz - 5Mn-4Ni -2V- 2Mo
5、- 80B - 1.5Gr-lW-1300W -907V-8000C五、金属再结晶温度与熔点的关系(1) ，再=如熔164 C(2) 丁再彩(0.35 0.40広熔六、几种强度(硬度)指标的简易换算1. HE与内的近似换算：(1) 轧制反锻钢件：,=3.43.6HB(2) 铸钢件：6，=34HE(3) 珞钳硅钢：巧=3.5HB珞钳钢：b“=3.3HB(5) 硬铝合金：o-h =3.7HB(6) 黄铜(合金)：5=5.3HE(7) 纯铜(紫铜)：=4.8HB(8) 灰口铸铁：o=1.63HB65.32. HRC 与 6，(MPa)的换算：巾=801.24+50.8HRC3. HRC与HV的换算：
6、_ 233HRC+14500 100-HRC七、七、八、八、4/力学性能与回火温度的函数关系式1. 內=2263.82.65t (MPa) (t 为回火温度：2007009)2. 55=-11.39+0.066t (%) (t 为回火温度：200-700C)3. HRC=75.46-0.09bt (t 为回火温度：200-700C)4. HRC=(8194)/10钢的成分、回火温度与硬度三元回火方程式HRC = 75.5 - 0.094 x(C)+ 6.66 xW(C)注：HRC为洛氏硬度值:r(C)为回火温度；W(C)为钢的碳含量或碳当量，对于合金钢，碳当量以下式计算：九、九、钢的临界点计算
7、下临界点的近似计算：A q = 723 + 25Si +15C + 30W + 40Mo + 50V - 7M 川 -15MC(2) =%(1301_25M川+ 40Si 26M + 42C)C州=723 -18M - 14C“ 一 12M 川 + 8W +16Mo + 20C +265f + 55VC(4) Aq = 722 -14M/7-14M + 225z + 23CrC(5) Aq =72317M + 2957 + 17C + 6W + 290A5oc(6) 4勺=755 - 33C - 23Sz - 18Mh +17Cr + 5Mo + 16VC2. 上临界点（辰3）的近似计算:(I
8、) Ac5 = 855 -180C-18M-2Cr + 45S/CAc3 = 900-206C-15Ni 30M 川1 lCr 20Cn + 45Si +104V + 32Mo +13W + 700PoCAc3 = 930-395C 14伽+ 55Sz + 6Cr + 25Mo + 83VCAc3 =910-320C -14M-1 2Cu 10Mn + 5Cr + 7W + 14Mo +18Sz + 5VC(本经验公式适用于含碳量W0.40%的钢种)Ac3 =782-150C-0.40-14M-12Cw-10M/7 + 5Cr + 7W + 14Mo +18Sz + 5VC(适用于含碳量0.4
9、0%的钢种)(6) Ac3 = 854 - 180C + 44SZ- 14A/n-1.7Cr- 18MC(7) AC3 =%(1538 323C 25M川+ 80tSi 32M 3C)C(仅适用于 0.300.60%C, W2%Mn, Wl%Si, W3. 5%Ni, W1. 5%Cr, W1.596Mo 的钢种)3. 上临界点(Acm)的近似计算：Ac/n = 723 + 340 兀一 0.80 30M - 18Cw - 15M +11W + 22Mo+ 305/+60Cr + 80V（式中X为钢的含碳量）4. 贝氏体转变临界点(BsBf)(1) Bs= 830-270C-90Mn-37M-
10、 70Cr-83MC(该公式仅适用于 0.100.55%C, 0.201.70%Mn, W5. 0%Ni,W3. 5%Cr, W1.0%Mn 的钢种)Bs = 630 - 45M川-35S/ - 40V- 30Cr - 24Mo 20M-12WC(3) Bs = 830-270C-90M用一37M- 70Cr-83A/wCB5Q = Bs = 60CBf = Bs-120C注：当钢的成分为0.100.55%C,0.103.5%Cr,0.201.70%Mn, 0.105.0%Ni 时，计算误差在土20-25C5. 马氏体转变临界点（MsMf）(1)(5)(6)(9)Ms= 520- 320C -
11、 50A/h- 30Cr - 20M - S5ZCMs = 538 - 317C- 33Mm- 28Cr- 17M-1 lMo（适用于合金结构钢的Ms点计算）Ms = 517 -317C-33Mn 26Cr- 16M- 10Sz- 10Mo 10WCMs = 517 300C- 33M 可26Cr-16M-10S/ -10MoCMs = 520- 50M/?-30Cr- 20M + Mo- SCu + Si- 320C（适用于0.200.80%C的工业用钢）Ms = 514(1 - 0.62CX1- 0.0920.07Crl- 0.033 Si)(1-0.045 Ml - 0.029 MX1
12、- 0.013 W)CMs = 495(1- 0.62CX1- 0.070*1 0.0920.029Mo)(1-0.033SzXl- 0.013X1- 0.045Nil- 0.012Co$CMs = 795 一 5500 C - 45M - 35V - 30Cr - 20M - l6Mo -8W- 5SZ + 6Co + 15A/CMs = 525 - 350C - 0.05- 45M 35V - 30Cr - 20M-16Mo - 8W 5Si + 6Co + 15A/C（10）Mx=K-474C-33Ma?-17M-17Cr-2lMoMs, K = 561； M10, K = 5513；
13、M50, K = 5149；M9Q, K = 561； Mf, K = 34615；（11）FwMs合金马氏体转变终3点：Mf =（650 - 560C）-273C6. 马氏体形成量与形式温度的关系（工业用钢）（1）M100 = M5-（21515）PC（2）二旳3_（10310上（3）M50 二 M$_（479）C（4）M10 =5-（103十、常用钢的热处理回火方程式（50种）（黄春峰，热加工工艺，1993,NO.3）使用说明：（1）钢村原材料化学成分及力学性能应符合国家技术标准要求（GB.YB等），最大外径（或有效厚度）接近或小于临界直径;（2）在淬火温度、回火时间与定值的条件下，回火方程仅适用于常 规淬火、回火工艺；不可用于亚温淬火、复合热处理、形变热 处理工艺等；（3）在热处理过程中，还应选择正确的淬火介质，使冷却能力满足 工艺要求；钢材要按要求预备热处理；除高速钢外，一般仅进 行一次回火；（4）考虑到随机因素影响，钢材热处理后，回火实际硬度和
