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1、塔吊基础方案青浦塔吊基础的施工方案塔吊基础施工方案一、工程概况青浦华新镇5号地块住宅小区位于青浦区华新镇，西临河道通波塘，东至金家宅江 和经一路，北临规划一路，南面花桥泾，总建筑面积2260671112。本工程由南北向的规 划二路划分为东西两个地块，分别为E9地块和E10地块，我单位施工的E9地块由 19幢高层住宅、一层外扩地下车库、12层的配套公建组成，建筑面积123619 Ji?。为保证工程进度，确保现场施工材料的垂直运输，圆满完成业主对工程进度的总体 要求，根据现场平面布置，共设置8台塔吊(具体位置详见平面定位图)。二、编制依据1、塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)2、地
2、基基础设计规范(GB50007-2002)3、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)4、建筑安全检查标准(JGJ59-99)5、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)6、建筑桩基技术规范(JGJ94-94)7、上海勘测设计研究院编制的青浦华新镇5号地块工程详勘阶段岩土工程勘察 报告，编号：2009-K-458、江麓建筑机械有限公司提供的塔吊说明书三、塔基定位T塔吊布置在T楼南面26轴处，距离A轴4m,负责1、3.楼材料吊运；2”塔吊布置 在2径楼南面26轴处，距离A轴4n1,负责2、4楼材料吊运；3塔吊布置在7,楼北面3 轴处往东0.5m,距离Q轴5m,负责7 5M楼材料吊运；4
3、.塔吊布置在6,楼K轴往南2. 5m、 距离22轴4m,负责6.楼材料吊运；5.塔吊布置在1T楼西面M轴，距离1轴4m,负责 8楼、9楼、10楼、11停楼材料吊运；6#塔吊布置在13.楼南面26轴处，距离A轴4m,负 责13、14、15楼材料吊运；7“塔吊布置在16*楼东面K轴处，距离18轴4m,负责16#、 17”楼材料吊运；8,塔吊布置在19楼西面，J轴往南0.3m,距离1轴5m,负责18、1寸 楼材料吊运四、桩基施工根据厂家提供的图纸要求，地基承载能力不得低于0.2Mpa,结合勘察报告提供的 有关资料，为满足塔吊对土体承载力的要求，选用土层（0221.25）作为基底持力 层，同时，在承台
4、下打入4根PHCAB500 （100） 18m管桩，确保塔吊基础的安全性及 稳定性。由于3#、4#、5#塔吊处在人防地下室边缘，为保证在开挖过程中塔吊基础的 侧向稳定，防止移位及基础底下土层的扰动，在原来的基础上再打入二根9m长管桩， 并且在基坑的开挖过程中该部位应做好锚杆及基壁护坡。桩基础施工利用原主体桩基施工队伍设备及人员。五、基础施工压桩完成后即开始开挖土方进行钢筋砂施工，垫层厚度为150mm,浇筑时应确保 平整密实。待24小时后，进行基础放线和桩位复合，基础线必须准确，并由专人进行 复核，然后进行埋件放设，位置和标高基本准确后，用C35碎进行垫层固定坞牢，并 准确核对位置、标高和垂直度
5、，特别是四点标高误差应控制在L5mm内，校准准确后 用电焊将埋件用电焊固定。桩与承台锚固见附图。钢筋绑扎：基础底板及上皮筋为20155,钢筋的成型加工和绑扎应严格按照设 计和现行规范的有关规定，确保位置截面的正确。钢筋施工时应避免扰动塔机埋件，绑 扎后及时垫好保护层和做好隐蔽验收工程验收。模板：基础模板采用18厚九夹板，竖向围橡为50X100方木间距为300mm,横围 橡为三道双根e48X3.5钢管。为防止模板爆裂，采用412对拉螺栓三道，间距为 600mm,模板施工应确保相应位置的正确，并有足够的强度、刚度和稳定性，模板与 模板之间的接缝应严密。塔机接地采用预埋件与桩基主筋用216钢筋连接，
6、接地电阻不得超过4Q,若不 能满足，应补打接地极，接地连接的电焊缝应符合有关规范要求，并做隐蔽工程验收记 录。碎浇捣：本基础混凝土为C35,方量为32m3。采用商品混凝土泵送浇捣，布料应 均匀，严禁集中一点或一边，并且避免泵管移动过程中碰撞使预埋件位移，浇捣时振动 应快插慢拔，插点均匀，并且应做到两次振捣，间隔时间宜为1小时左右，从而减少应 浇筑层太厚造成的收缩裂缝。浇捣过程中应有专人对浇捣过程进行监督，并经常核验埋 件的位置和水平，碎浇捣后表面应压光，12小时后应浇水养护，模板拆除（强度达到 L2 MPa）验收后也可覆土养护。六、塔吊基础计算书塔吊基础荷载按最不利参数计算，即按非工作工况参数
7、取值。（一）、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：JL5015塔身宽度B： 1.64m,自重 Fl： 400kN,最大起重荷载F2： 60kN, 桩类别:预应力管桩 桩间距a： 3.5in,塔吊起升高度H： 60.000m, 基础埋深D： 1.500m, 基础承台厚度He： 1.28m, 基础承台宽度Be： 5.000m, 桩直径：0.500m,承台箍筋间距S： 320mm,上海诸基建筑安装工程有限公司#承台混凝土的保护层厚度：50mm,空心桩的空心直径：0.34m（二）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）Fi=400. OOkN,塔吊最大起重荷载F2=60. OOkN,作用于桩
8、基承台顶面的竖向力F=l. 2X （Fi+F2）=552. OOkN, 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax= 1900kN m；（三）、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算yfM1 .桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机 变化的，所以取最不利情况计算。犯+ G上旅,招工My%丁一次声其中n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=552. OOkN；G桩基承台的自重：G=L 2 X (25 X Be X Be X He) =1.2X (25 X 5. 00 X 5. 00XI. 28)=960. OOkN；Mx,
9、My承台底面的弯矩设计值，取2660. OOkN 叱xi, yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/25=2. 47叫Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：Nmax= (552. 00+960. 00) /4+2660. 00X2. 47/ (2 X 2. 472)=915. 40kNo最小压力：Nmin= (552. 00+960. 00) /4-2660. 00 X 2. 47/(2 X 2. 472) =-159. 40kN。 需要验算桩的抗拔2.承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.1条。Mx = ENiyiMy = Z NiXi
10、其中应此一计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi, yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0. 93m；Nii扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Nii=Ni-G/n=675.40kN； 经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2X675. 40X0. 93=1256. 25kN mW 1900 kN m3时，取入=3,得入=0.76；p剪切系数，当0. 3W3.VL4时，p=0.12/(k+0.3)；当 1.4W2W3.0时，P=0.2/(k+1.5),得p=0.11；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16. 70N/mm2；贝I), 1. 00X915. 40=915. 401
11、kNW0.11X16. 70X5000X1230/1000=11297. 55kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！(六)、桩竖向极限承载力验算依据建筑桩基技术规范(16四4-94)的第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按 下面的公式计算：R = nsQsk/ys+qpQpkA/p+ncQck/ycQsk = uEqsikliQpk - QpkApQck = QckAc/n其中R单桩的竖向承载力设计值；Qsk单桩总极限侧阻力标准值；Qpk单桩总极限端阻力标准值；Qek相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值；qck承台底1/2承台宽度深度范围(近5m)内地基土极限阻力标
12、准值，Qck二70. 000 kPa；Ac承台底地基土净面积，Ac=5. 000X5. 000-4X0. 283=23. 869m2；n桩数量，n=4；“c承台底土阻力群桩效应系数，A?/Ac+iceAc 00+10. 70X35. 00X1. 00)/1. 65+1.11X1800. 00X0. 283/1. 65+0. 54 X (70. 000 X23, 869/4)/1. 700=9. 25X 102kNN=915. 401kN；上式计算的R的值大于最大压力915. 40kN,所以满足要求！(七)、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=ZZiqsikUili其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值；ui破坏表面周长，取ui=7rd=3.142 x0.5=1.571m；qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；尢 抗拔系数，砂土取0. 500. 70,粘性土、粉土取0. 700. 80,桩长 1与桩径眨比小于20时，小值；li第i层土层的厚度。经过计算得到：Uk=E).iqsikUili=441.08kN；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：7Acns, np, nc分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土 阻力群桩效应系数；Ys,Yp, Yc分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土 阻抗力分项系数；qsik
