连铸设计任务书

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1、辽 宁 科 技 学 院课 程 实 践 报 告课程实践名称：年产 万吨的连铸机设计指 导 教 师：班 级： 冶金 姓 名： 2012年月日.装 订 线. 课程设计（论文）任务书题目：年产 万吨连铸机设计系别：冶金工程学院专业：班级：学生：学号：指导教师（签字）：2012年 月 日一、课程设计的主要任务与容1、连铸机设计1.1产品方案制定1.2连铸机机型选择1.3连铸主要设备设计1.4连铸主要工艺参数设计二、设计（论文）的基本要求1、说明书符合规，要求打印成册;2、独立按时完成设计任务，遵守纪律;3、选取参数合理，要有计算过程;4、制图符合制图规。三、推荐参考文献（一般46篇，其中外文文献至少1篇

2、）期刊:序号 作者.题名J.期刊名称.出版年月，卷号（期号）：起止页码。书籍：序号 著者.书写M.编者.版次（第一版应省略）.出版地：出版者，出版年月：起止页码论文集：序号 著者.题名C.编者. 论文集名，出版地：出版者，出版年月：起止页码学位论文：序号 作者.题名D.保存地：保存单位，年份专利文献：序号 专利所有者.专利题名P.专利国别：专利号，发布日期国际、国家标准：序号 标准代号，标准名称S.出版地：出版者，出版年月电子文献：序号 作者.电子文献题名文献类型/载体类型.电子文献的出版或可获得地址，发表或更新日期/引用日期报纸:序号作者.文名N.报纸名称，出版日期（版次）四、进度要求序号时

3、间要求应完成的容（任务）提要12012年6月25日2011年6月27日调研、搜集资料22012年6月28日2012年6月29日论证、开题32012年6月30日2012年7月4日设计计算42012年7月5日2012年7月9日绘图52012年7月10日2012年7月11日抄写说明书、完稿、打印62012年7月12日2012年7月13日答辩五、专业教研室审核意见教研室主任签字：年 月 日六、教学系审核意见教学副主任签字：年 月 日注：1本任务书由指导教师编制完成，经教研室与所在系审核同意后生效。2本任务书一式两份（可复印），原件在毕业设计（论文）手册中，复印件由学生保存。3空白部分可根据容多少自行增

4、删。课程实践容与要求：指导教师： （签字） 年 月 日 注：本页可以附页.装 订 线. 课程实践评语：成绩： （五级分制）指导教师： （签字） 年 月 日 摘要本文着重介绍了380t转炉设备先进技术结构在大型转炉上的应用，对380t转炉设备进行了简要设计计算与理论研究。介绍了氧枪喷头在炼钢过程中的应用和设计氧枪的计算过程和步骤，并对设计结果进行分析画出转炉与氧枪喷头的简图。关键词：炉型设计 炉衬设计 氧枪设计 喷头设计 枪身和水冷系统设计Abstract：This paper emphatically introduces the advanced techniques and structu

5、res of 380t converter equipment applications to the large-sized converterThe brief design calculation and theoretic research are carried out for the 380t converter equipment For the gun must be introduced in the steel process applications and designing oxygen of a computation process, and steps, and

6、 to design the analysis of the converter and oxygen of the gun must be simplified.Keywords: design of furnace design of lining design of oxygen lance design of nozzledesign of frame and liquid cooling system / 一、氧气转炉设计21.1氧气顶底复吹吹转炉炉型设计21.1.1原始条件21.1.2炉型选择21.1.3 炉容比21.1.4熔池尺寸的计算21.1.5炉帽尺寸的确定31.1.6炉身尺

7、寸的确定41.1.7出钢口尺寸的确定41.1.8底部供气构件设计51.2氧气转炉炉衬设计51.2.1炉衬材质的选择51.2.2炉衬的组成和厚度的确定51.3转炉炉体金属构件设计51.3.1炉壳作用51.3.2炉壳材质61.3.3炉壳厚度61.3.4转角半径61.3.5 支承装置6二 转炉氧枪设计72.1 氧枪喷头尺寸计算72.1.1转炉氧枪喷头尺寸计算82. 2转炉氧枪枪身尺寸计算92.3氧枪水冷系统设计162.3.1氧枪受热机理分析162.4 氧枪升降机构与更换装置18结论20参考文献21致22设计一座工称容量380吨的氧气转炉与所使用的氧枪一、氧气转炉设计1.1氧气顶吹转炉炉型设计1.1.

8、1原始条件转炉的公称容量为380t1.1.2炉型选择本设计选择截锥形炉型-该炉型的特点：该炉型的熔池由一个倒置的截椎体组成。其特点是，形状简单，炉底砌筑简便；其形状基本能满足炼钢要求，与一样容量的其他炉型相比，在熔池直径一样情况下，熔池最深。1.1.3 炉容比炉容比系指转炉有效容积与公称容量之比值。转炉炉容比主要与供氧强度有关，与炉容量关系不大。由于顶底复吹转炉吹炼过程比较平稳，产生泡沫渣的量比顶吹转炉要少得多，喷溅少，因此其炉容比比顶吹转炉小，但比底吹转炉要稍大。一般可选用0.850.95m3/t,最大不超过1.00m3/t。本设计选用的炉容比为0.90m3/t.1.1.4熔池尺寸的计算（1

9、）熔池直径D可按以下经验公式确定： (8-1)式中 D熔池直径，m； G新炉金属装入量，t，可取公称容量； K系数，参见表1-1； t 平均每炉钢纯吹氧时间，min，参见表1-2。表1-1 系数K的推荐值转炉容量/t20305050120250K2.02.31.852.101.751.851.51.55表1-2 平均每炉钢冶炼时间推荐值转炉容量/t5030100100备注冶炼时间/min2832(1216)3238(1418)3845(1620)结合供氧强度、铁水成分、所炼钢种等具体条件确定注：括号数系吹氧时间参考值。设计中转炉的公称容量为380t，取K为1.50，t取18min。可得：m (

10、2) 熔池深度计算由可得：(m3)(m)确定D=6.892m h=2.192mh/D=2.192/6.892=0.318符合要求D底=0.7D=4.824m(3)熔池其他尺寸的确定底部喷嘴直径d 取K=6.0 =700=13.80810-3（m）=13.808（mm）1.1.5炉帽尺寸的确定 炉帽倾角。炉帽倾角一般为6068，小炉子取上限，大炉子取下限。本设计取炉帽倾角为65 炉口直径0炉口直径d0:设计部门推荐d0/D-0.43-0.54;大型转炉取下限，小型转炉取上限。本设计取0.48。d0=0.48D=0.486.892=3.308m 炉帽高度为了维护炉口的正常形状，防止因砖衬蚀损而使其

11、迅速扩大，在炉口上部设有高度为=300400mm的直线段。炉帽高度为： (8-4)=0.5（6.892-3.308）tan65+0.4 =4.24（m）那么，炉帽总容积为：=85.07m31.1.6炉身尺寸的确定(1)炉膛直径 D膛=D=6.892m(2)根据选定的炉容比为0.90m3/t,可求出炉子的总容积V总=0.90380=342m3V身=V总-V池-V帽=342-55.9-85.07=201.03m3(3)炉身高度(m)供气构件 炉型高H=h+H帽+H身=2.192+4.24+5.39=11.822m1.1.7出钢口尺寸的确定出钢口直径出钢口直径决定出钢时间，随炉子容量不同而异。通常又

12、下面的经验式确定：=0.27m式中 转炉公称容量，t。 出钢口衬砖外径： =6=60.27=1.62(m) 出钢口长度： =7=70.27=1.89(m) 出钢口位置：出钢口位置通常设在炉身与炉帽耐火材料的交界处，这样出钢时，钢能集中到帽锥处，保证了出钢时出钢口上方的钢水始终处于最深状态，钢水能在一定压力下以较快的流速流出、流净；若出钢口设在炉帽或炉身部位中段，出钢时在出钢口见渣时，炉还有部分钢水没有流净，钢水夹渣。出钢口倾角：选择0倾角。太大，增加了出钢口的长度，也增加了钢流在空气中的暴露时间，增加了钢液的吸气和热损失。本设计采用了0角。这样的优点是：a可以缩短出钢口长度，便于维护；b. 可以缩短钢流长度，减少钢流的吸气和散热损失；c. 出钢时炉钢水不发生漩涡运动，避免钢流夹渣；d.出钢时钢包车行走距离短，出钢口倾角大，则行车距离长。1.1.8底部供气构件设计本设计为增加废钢型顶底复合吹炼法。不仅在转炉底部布置喷吹惰性气体或中性气体N2来加强搅拌，还考虑在转炉底部喷吹小部分燃料与氧气。为炉膛提供更多热量，补偿废钢加入所吸收的热量，使转炉冶能够炼顺利进行。 底吹气体N2 、ArBN2=0.04m3/(min.t)BAr=0.05 m3/(min.t)PAr2.8MpaPN21.8 Mpa本设计的底部喷吹N2 、Ar，选