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1、航煤加氢装置优化操作摘 要：针对镇海炼化炼油四部航煤加氢装置的实际生产情况，分析装置生产存在的问题， 并采取相应的对策。经过相应措施的实施，达到装置的长周期运行及全面达标。关键词：航煤加氢压降达标_、概述航煤加氢装置2001年5月建成投产，该装置采用北京石油化工 科学研究院开发的新一代航煤精制技术RHSS技术，它包括新型加氢 脱硫醇催化剂RSS1A以及与之相适应的临氢脱硫醇工艺，集合了 非临氢及加氢两种工艺的特点，选用低温活性好的催化剂，操作费用 较低，经济效益好，生产的高附加值航煤产品量占公司航煤成品出厂 量的大头。但航煤装置生产也存在不少难点。首先航煤质量指标多、要求严， 操作条件苛刻，操
2、作上稍有疏忽就会导致馏出口不合格并污染成品大 罐，而且不能进行调和成为合格产品；其次装置开工周期短，投产时 间不长，操作人员经验不足，操作条件有待变化；再次航煤原料/精 制航煤换热器管程压降上升较快，影响到装置的处理量，相关管线振 动幅度较大，甚至有可能造成装置非计划停工。本文试图通过对航煤加氢装置操作特点的分析并采取相应措施， 以达到克服各种不利因素，确保装置平稳长周期运行和全面达标的日 的。二、装置各项达标指标及难点分析航煤加氢装置开工一来始终被公司定为二类达标装置，2004年装置的达标项及指标如表一1所示：项目达标值单位综合能耗11.00千克标油/吨馏出口合格率N99.00%污水分级控制
3、合N90.00%非计划停工1次/年表-1 :航煤加氢装置达标项目及指标 在实际生产过程中存在以下生产难点。1、装置操作苛刻度高，馏出口合格率达标为工作难点。航煤质 量指标多、要求严、特别是银片腐蚀指标不合格原因目前还没有明确 定论，一般认为航煤银片腐蚀主要是由有机硫、小分子硫醇、单体硫 和硫化氢引起的。从操作经验来看，本装置银片腐蚀不合格由微量硫 化氢（均在1PPm以下）引起，但要定量分析，公司没有必要设备。 且银片腐蚀分析时间长达4小时，分析结果严重滞后给操作带来不利 影响。随着公司加工原油的劣质化趋势日益明显，航煤原料油性变化 幅度较大，对操作影响较大，稍有疏忽会引起塔201底航煤银片腐蚀
4、 大于2级，从而导致精脱硫罐后航煤银片腐蚀在2级以上而不合格。2、装置含硫污水含油量存在超标问题。航煤加氢装置含硫污水 分级控制合格率是与I加氢装置合并考核的。由于改造不彻底，特别 是I加氢高分501及低分容502没有同步扩容，导致处理量提高后， 物料在高低分停留时间缩短，油水没有充足时间分离，致使含硫污水 分级控制合格率存在连续不合格的现象。针对这一情况我们对旋流器 容502/3进行了改造，将旋流器位置从容502移至容530后（泵513 出口），经过容530油水再次分离及污水量增加而达到旋流器压降增 加，取得了一定效果，但分离效果不稳定，污水含油量时高时低，分 析认为含油污水旋流分离器作用发
5、挥不到位，根据其它装置的经验， 旋流器本身没有问题，只是旋流器出入口压差过小引起。3、航煤原料换热器换201的压降问题。航煤原料主要是111常一 线，航煤原料经储运部G401/G402罐缓冲后付装置，由于这两只罐只 有5000M3，航煤料在罐内停留沉降时间非常有限，111常经常性对常 压塔顶系统冲水，加上III常腐蚀问题没有得到有效解决，使常一线航 煤料经常夹带微小黑色颗粒物质，最后送到航煤加氢装置。因此航煤 原料夹带颗粒物是压降上升的主要原因。再者缓冲罐、管线以及换热 器管束生成的硫化亚铁等杂质堵塞了换热器的管束是次要原因。换热 器管程压降上升较快，影响到装置的处理量，压降上升后相关管线振
6、动幅度较大，甚至有可能造成装置非计划停工。三、相应的措施为完成公司制度的达标目标，保证装置长周期运行，经过分析， 采取以下几条措施：1、根据航煤原料油性的变化，适当调整分馏塔进料、塔底、塔 顶温度的回流量。与国内类似装置进行交流，了解兄弟企业的生产情 况，并上报大技措对分馏塔进行改造。平时做好精脱硫剂的使用情况， 保证一罐投用，一罐备用，以确保航煤银腐合格。根据硫化氢与无色醋酸铅反应生成黑色沉淀的机理，每4小时或 遇生产波动即用醋酸铅试纸测航煤产品，发现醋酸铅试纸颜色变深及 时调整操作。2、平时加强容502、503、203、204界位控制，并对容502/3， 容530相关管线进行改造，做好相关
7、工作。3、对航煤原料过滤器进行改造，并对航煤原料/精制航煤换热器 增加付线，以利于生产中切出清洗，减少非计划停工次数。四、措施实施1、用醋酸铅试纸检测航煤产品，及时调整优化操作。为完成质量馏出口合格率指标，部管理人员从质管中心要来醋酸 铅试纸，班组人员每班用醋酸铅试纸定时检测塔201底航煤（1次/4 小时）及精脱硫罐后航煤（1次/4小时）；较大幅度调整操作、提进 料量、提反应温度及压力时增加检测频次，脱前航煤1次/2小时、脱 后航煤1次/2小时；当油性明显变化、操作异常及发现醋酸铅试纸颜 色变深，不定时增加检测，防止出现银片腐蚀不合格；并利用操作经 验及时调整操作，实施分馏炉炉膛温度与瓦斯流量
8、串级控制，提高操 作平稳率，从而提高馏出口合格率。2、加强精细操作为确保含硫污水分级控制合格率达标，要求含硫污水旋流器投 用。平时加强容203、204、502、503、504界位控制。检查容502/3 后发现其内部的4根旋流管有3根受损，设备人员将设备修复后，并 利用大修时对旋流器污油出口回容530管线扩径，防止污油积存旋流 器同时增加污水循环量，增加旋流器压降；容530污油接管线进入新 增的闪蒸罐容532,污水污油再次进行沉降，提高污水污油分离效果， 确保含硫污水分级控制合格率达标。定期对容502/3进行水冲洗，以 保证油水分离效果，另一方面对容530管线进行改造，增加了容530 顶直接至低
9、压瓦斯线，做到方便、安全溢油。3、实施技术改造项目确保装置安稳长生产2003年利用停工大检修机会，装置增上的微米原料过滤器201/3, 滤芯精度为40um。由于在运行过程中，滤芯由外至内堵塞程度逐渐 加重，并且折叠状滤网深处不易清理，清洗的时间间隔逐渐缩短，运 行时间由最初的15天缩短至3天。由于人工清洗不便，导致滤芯堵 塞严重，并有部分滤芯破损，而导致滤芯报废。为了选择适合生产的 滤芯，通过不断调整滤芯精度，先后试用植物纤维滤芯，不锈钢丝网 60um、200um、80um，最后选定为80un的不锈钢丝网滤芯；同时上 报技措，再新添加1个过滤器，滤芯精度定为40um，采用串联使用， 以延长滤芯
10、使用周期。通过对过滤器的改造，装置受“黑料”、“灰料” 冲击明显减少。2004年9月，利用停工消缺机会，对航煤原料/精制航煤换热器 管壳程增加了跨线，换热器压降高时切出进行清洗而不影响生产，达 到了预期目的。使装置安全、平稳生产得以顺利进行。五、实施效果经过不断努力，装置运行和达标情况良好，取得了不错的成绩。2006年达标数据如下表-2所示:项目达标值单位年累计综合能耗11.00千克标油/吨.75馏出口合格率N99.00%99.72污水分级控制合N90.00%99.32非计划停工1次/年0表-2:航煤加氢装置达标统计数据六、遗留问题根据金山、高桥石化公司同类航煤加氢装置操作情况，单塔分馏 完全可以使塔底航煤银片腐蚀达到成品指标（1级以下），目前航煤加 氢装置在低处理量能达到1级，但在大处理量时银片腐蚀只能达到2 级，可能是因为塔上部塔径小汽液相负荷卡脖子，操作回流量过小导 致分馏精度不够。设计增上精脱硫罐的本意是抵御生产波动对产品质 量的影响，防止短时间不合格航煤对大罐的污染。但实际操作中必须 依赖后精制才能确保航煤产品合格。因此分馏塔改造的项目仍要进行 下去，以解决航煤银腐问题，降低生产成本。中国石化镇海炼化公司炼油四部
